1引言

隨著武器系統(tǒng)的發(fā)展,，電子設備趨向小型化,，供電方式由集中供電向分布式供電發(fā)展,，DC/DC變換器的需求越來越大,，同時對可靠性提出了更高的要求。采用混合集成電路的形式既能使電路小型化又能達到高可靠性，是當今乃至今后高可靠DC/DC變換器的發(fā)展方向,。

HB2805S15是輸出電壓5V電流3A的混合集成DC/DC變換器,，采用厚膜工藝、磁隔離方式進行混合集成,，封裝形式與Interpoint公司的MHV系列相同,。

2電路方案

2．1主要技術指標

HB2805S15的主要技術指標見表1。

表1主要技術指標

2．2電路結構方案

DC/DC拓撲類型主要有：降壓型(Buck),、升壓型(Boost),、反相型(Buck－Boost)、反激型(Flyback),、正激型(Forward)和零電壓（ZVS）零電流（ZCS）型。中小功率的DC/DC電源變換器一般采用單端正激型和雙端推挽型的拓撲結構,。

單端正激型結構簡單,，元器件少，雙端推挽型是將兩個單端正激型合并,，變壓器工作在第Ⅰ象限和第Ⅲ象限,，提高了磁芯的利用率，消除了單端正激的不利因素,。

反饋隔離方式有光電隔離和脈沖變壓器隔離,。光電耦合器受溫度的影響大，頻帶窄,；脈沖變壓器隔離的溫度穩(wěn)定性好,，可靠性高，頻帶寬,，是高可靠DC/DC電源變換器優(yōu)先采用的方式,。

本電路采用雙端推挽變壓器隔離反饋式，原理圖如圖1,。

圖1雙端推挽變壓器隔離反饋原理圖

圖2推挽式變換器電路及其相關波形

2．3電路工作原理

雙端推挽DC/DC變換器的基本電路結構及其工作波形如圖2所示,。

開關管Q1，Q2在PWM控制器的控制下交替導通,，將變壓器的初級電流和電壓傳遞到次級,，經(jīng)整流濾波后輸出直流電壓，調(diào)節(jié)Q1,，Q2的導通/截止時間,，可改變輸出電壓。雙端推挽DC/DC變換器的輸出電壓可表示為：VO=DVi(1)

式中：VO——輸出電壓,，V,；

Vi——輸入電壓，V；

D——整流管的占空比,；

Np——變壓器初級匝數(shù),，匝；

Ns——變壓器次級匝數(shù),，匝,。

3電路設計

3．1主要元器件

DC/DC變換器的主要元器件是脈寬調(diào)制器PWM、變壓器,、隔離反饋電路以及開關管和整流管,。HB2805S15的PWM選用UC1825A，隔離放大器選用UC1901,，變壓器和電感選用TDK的PC40材料系列的罐型磁芯,。

UC1825A是電壓／電流型PWM控制器，輸出峰值電流2A,，開關頻率可達到1MHz,，誤差放大器的單位增益帶寬12MHz，具有逐個脈沖電流限制,，軟起動和最大占空比可設置,，可用于雙端推挽DC/DC變換器。

UC1901隔離放大器是一個脈沖幅度調(diào)制（AM）電路,，它包括基準源,、誤差放大器、振蕩器,、乘法器,，最高振蕩頻率5MHz。

PC40系列是TDK公司的產(chǎn)品,，其導磁率高,，高頻損耗小。

3．2開關頻率定時元件計算

開關頻率高,，元器件的開關損耗大,，影響效率η；開關頻率低不利于小型化,，經(jīng)過計算和實驗,，開關頻率定為300kHz。UC1825A的定時元件電阻和電容由式（2）和（3）計算確定：RT=(2)CT=(3)

式中：RT——定時電阻,，Ω,；

CT——定時電容，F(xiàn),；

Dmax——最大占空比,；

f——開關頻率，Hz。

3．3元器件設計

（1）變壓器的設計

變壓器是DC/DC變換器的重要元件,，主要技術參數(shù)是初次級匝數(shù)比(n=Np／Ns)和初次級的電感量（Lp,，Ls）。變壓器的初級匝數(shù)和次級匝數(shù)由下式得到：Np≥(4)Ns=(5)

式中：Vimax——最大輸入電壓,，V,；

Vimin——最小輸入電壓，V,；

Bm——飽和磁通密度,，T；

Ae——磁芯截面積,，m2,；

VF——整流管正向壓降，V,；

VO——輸出電壓,，V。

（2）輸出部分的設計

輸出部分主要是輸出電感L和輸出電容C構成的LC低通網(wǎng)絡,，電感量和電容值由下式求得：L≥(6)

式中：ΔIL——電感脈動電流（一般取值ΔIL=(10％

～25％）IOmax），A,；

Dmin——最小占空比,。C≥（F）(7)

式中：ΔVOmax——輸出最高紋波電壓，V,。

（3）開關管和整流管

開關管的最大電流IPmax由下式求得：IPmax=(IOmax＋)＋IM(8)

式中：IM——勵磁電流,，A；

IOmax——變壓器最大輸出電流,，A,；

開關管耐壓VB：

VB≥2Vi(9)

整流管的最大峰值電流IFM：IFM≥IOmax＋(10)

整流管的反向截止電壓VRR：VRR≥2即：VRR≥2Vimax(11)

本電路輸出電壓低電流大，選用肖特基整流管,。

4可靠性設計

主要對電路中的功率元器件進行降額設計和版圖的熱設計,。

4．1功率元器件的降額設計

由3．3節(jié)中的設計公式計算出各元器件的實際要求數(shù)值，按降額等級（Ⅰ級）選取元器件,。

（1）磁性元件的設計

變壓器和濾波電感是DC/DC變換器的主要發(fā)熱源,，承載著很大的功率，本電路選用TDK的PC40材料系列的罐型磁芯,。

PC40材料的主要參數(shù)：

導磁率μ=2300

居里溫度Tc≥215℃

飽和磁通密度Bs=5100Gas(25℃)

Bs=3900Gas(100℃)

電路設計中變壓器磁通密度的實際取值是Bs=1600Gas,，達到Ⅰ級降額標準。

（2）整流管

肖特基二極管是以多數(shù)載流子工作的整流器件,，具有很好的開關特性,，它的正向壓降（VF）小，且隨溫度的升高而降低，可降低整流管導通損耗,，有利于提高輸出電壓低時的電路效率,。

本電路的輸出電壓5V，輸出電流3A,，因此選用肖特基10TQ045,，它的最大電流（IFRM）10A，反向重復峰值電壓（VRRM）45V,，符合Ⅰ級降額標準,。

（3）開關管

功率MOSFET具有開關速度快，損耗低,，驅(qū)動電流小,，無二次擊穿現(xiàn)象，過載能力強,，抗干擾能力強等優(yōu)點,，廣泛地用于高頻開關電源。

當輸入電壓為低壓18V時,，流過開關管的峰值電流取IP=3A,；輸入為最高電壓36V時，源漏電壓VDS=2×36＋V尖峰（V尖峰是由變壓器漏感產(chǎn)生的）,。

選用IRF630,，最大漏極電流ID=9A，VDS耐壓200V,，符合Ⅰ級降額設計,。

4．2版圖的熱設計

減小熱阻，提高效率,，電路的可靠性才能提高,。電路的發(fā)熱元器件主要是開關管(MOSFET)、變壓器,、整流管和電感等,，設計上從三個方面采取了措施：

（1）在版圖上合理分布熱源，將以上元器件分開擺放,；

（2）采用新工藝,，減小熱阻，開關管,、整流管采用再流焊工藝,，粗鋁絲壓焊，變壓器,、電感器和基片采用導熱膠粘接,；

（3）基片材料選用高導熱率的基片,，增加熱傳導。

5工藝技術

電路采用厚膜交叉布線工藝,、導帶雙層金加厚工藝,，焊接區(qū)設計為鈀銀（PaAg）加厚。采用MQ10—10全金屬縫焊平行封裝,，它的氣密性好,，封裝時不產(chǎn)生金屬異物，PIND通過率高于錫封焊,，可靠性高,。

版圖設計時充分要考慮組裝工藝，合理的版圖設計可減小深腔組裝的技術難度,。

變壓器和電感器是DC/DC變換器的重要元件,，繞制時嚴格控制匝數(shù)和電感量，保證誤差在一定的范圍,，滿足電路的要求,。

6研制結果

高可靠混合集成HB2805S15DC/DC變換器完成了研制，并進行了批量的生產(chǎn),，通過了質(zhì)量一致性考核（例試）實驗,。電路的測試數(shù)據(jù)見表2，表3列出了電路實際達到的主要技術指標,。

圖3電路（滿載）加電和（滿載）斷電時的動態(tài)響應

(a)加電（Vi=0→28VVO=5VIO=3A）

(b)斷電（Vi=28V→0V）

圖4電路的輸出電壓紋波噪聲

表2HB2805S159911批測試數(shù)據(jù)

表3電路達到的主要技術指標

圖3是電路（滿載）加電和（滿載）斷電時的響應波形,。圖4是電路的輸出電壓紋波噪聲。

7結語

通過HB2805S15的研制,，掌握了混合集成DC/DC變換器電路設計技術,，相繼研制開發(fā)5W系列,、15W系列,、30W系列、70W系列約15個品種的高可靠混合集成DC/DC電源變換器,。