文獻(xiàn)標(biāo)識碼: A
DOI:10.16157/j.issn.0258-7998.165516
中文引用格式: 黎凡森,曹太強(qiáng),,陳顯東,,等. 一種新型的單相逆變器并聯(lián)控制方法[J].電子技術(shù)應(yīng)用,2017,,43(8):147-150,,154.
英文引用格式: Li Fansen,Cao Taiqiang,,Chen Xiandong,,et al. A novel control method for parallel inverters in parallel connection[J].Application of Electronic Technique,,2017,43(8):147-150,,154.
0 引言
隨著大規(guī)模的風(fēng)能,、太陽能、燃料電池,、電動汽車等接入電網(wǎng),,電力系統(tǒng)正從以傳統(tǒng)旋轉(zhuǎn)電機(jī)為基礎(chǔ)的系統(tǒng)逐步轉(zhuǎn)向包含大量新型電力電子設(shè)備的系統(tǒng)。逆變器并聯(lián)時的環(huán)流問題不容忽視,。傳統(tǒng)下垂控制[1-5]模擬電力系統(tǒng)的調(diào)頻調(diào)壓對多逆變器系統(tǒng)進(jìn)行控制時,,環(huán)流大小容易受到線路阻抗的影響。一般地,,微電網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)輸出阻抗較小,,阻性成分更大,而低電壓等級時的輸出阻抗不能忽略,,文獻(xiàn)[6-8]提出虛擬阻抗控制方法,,增大線路的感性,降低線路阻性對功率耦合之間的影響,,但是這種控制方法本身響應(yīng)速度太快,、幾乎沒有轉(zhuǎn)動慣量,不能完全地模擬電力系統(tǒng),,因此,,不能提供能夠應(yīng)對突發(fā)事故的電壓和頻率支撐?;诖?,文獻(xiàn)[9]提出構(gòu)建VSG模型模擬同步發(fā)電機(jī)外特性對逆變器控制,使逆變器具有大慣性,、自適應(yīng)等特點,,解決了這些新增的設(shè)備與電力系統(tǒng)的兼容性。現(xiàn)有文獻(xiàn)VSG控制方法多用于三相逆變系統(tǒng)中,,本文將VSG模型運用于單相逆變并聯(lián)系統(tǒng),,使之與實際同步發(fā)電機(jī)外特性更加接近,有效提高系統(tǒng)的慣性,,增加系統(tǒng)的電壓和頻率穩(wěn)定性,,并能增加系統(tǒng)在突發(fā)事故發(fā)生時的應(yīng)對能力,從而真正抑制環(huán)流的產(chǎn)生,。
1 多機(jī)并聯(lián)功率分析
線路阻抗為普通阻感性時,,有:
其中kp、kq分別為有功調(diào)節(jié)系數(shù)和無功調(diào)節(jié)系數(shù),。單相逆變并聯(lián)系統(tǒng)中單臺逆變器的輸出線路為純感性時,,該逆變器輸出的有功功率主要由輸出電壓相角決定,而相角的變化又與頻率的變化息息相關(guān),,所以逆變并聯(lián)系統(tǒng)中單臺逆變器輸出的有功功率可以由頻率f來進(jìn)行控制,,而輸出電壓幅值則可以用來控制無功功率。
純感性情況下的有功調(diào)節(jié)和無功調(diào)節(jié)框圖分別如圖2,、圖3所示,。
從圖2、圖3可以推出:
其中ω*,、ω0分別為空載電角速度,、公共母線角速度,U,、U0分別為空載輸出電壓和公共母線交流電壓,。從式(4)可知,有功功率與等效阻抗之間因為有積分項的存在,,穩(wěn)態(tài)時不存在直接的關(guān)系,;但是無功功率卻和等效阻抗之間相關(guān)。這種下垂控制的魯棒性較差,,無功功率均分時會出現(xiàn)偏差,。
2 虛擬同步發(fā)電機(jī)控制
2.1 控制模型
根據(jù)同步發(fā)電機(jī)二階模型,假設(shè)極對數(shù)為1,,繞組自感為L,,互感為-M,,勵磁電抗阻感值為Rf,Lf,。
本文根據(jù)參考文獻(xiàn)[10]中單相正弦鎖定器所用的同步發(fā)電機(jī)模型給出主要控制方程:
在單相逆變器中,,單相橋臂和LC濾波器構(gòu)成。將同步發(fā)電機(jī)模型運用于逆變器控制中,,根據(jù)上述各式,,得到控制器的框圖如圖4所示。
圖4中Un為單相逆變器輸出端電壓幅值,,與同步電機(jī)實際模型中的感應(yīng)電動勢e相對應(yīng),;In為電感輸出電流,與同步發(fā)電機(jī)定子端電流i對應(yīng),;濾波器以及后敘的虛擬阻抗與勵磁繞組的阻感對應(yīng),。
圖4中J為同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)動慣量,D為阻尼系數(shù),。由于受到同步發(fā)電機(jī)自身物理特性約束,,其慣性常數(shù)和阻尼系數(shù)是特定的數(shù)值。但是虛擬同步發(fā)電機(jī)的慣性常數(shù)和阻尼系數(shù)選擇更加靈活,,可以達(dá)到傳統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)無法取到的數(shù)值,。而且由于D和J的存在,系統(tǒng)會存在與傳統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)一致的振蕩特性,,增強(qiáng)了分布式發(fā)電系統(tǒng)的慣性和阻尼,,可以提供一定的頻率和電壓支撐,能夠有效地應(yīng)對并聯(lián)系統(tǒng)中出現(xiàn)的隨機(jī)性,、不可控性對其造成的不利影響,。
2.2 調(diào)頻系統(tǒng)
模擬單相逆變器并聯(lián)下垂控制(p-f)策略,其控制框圖如圖5所示,。
圖5為無功調(diào)節(jié)的框圖,,其傳遞函數(shù)為:
由上式可知,加入VSG模型后的無功調(diào)節(jié)與下垂控制的有功調(diào)節(jié)一樣存在積分項,,消除穩(wěn)態(tài)時無功與等效阻抗之間的關(guān)系,。由此可見,基于VSG模型的并聯(lián)控制模型克服了無功功率穩(wěn)態(tài)時和等效阻抗之間的影響,,能夠?qū)崿F(xiàn)很好性能的功率均分,。
2.3 虛擬阻抗
由于常規(guī)逆變器輸出線路呈現(xiàn)出一定的阻性,且在這種低電壓等級場合,,線路所呈現(xiàn)的阻性不可忽略,,同時影響線路的功率耦合。基于此,,在VSG模型后加入虛擬阻抗,,降低輸出線路的阻性,增大感性,,使感性遠(yuǎn)大于阻性,。虛擬阻抗的框圖如圖6所示。
VSG產(chǎn)生的虛擬電勢經(jīng)過一個較大感性的虛擬阻抗后產(chǎn)生一個電流信號,。這個環(huán)節(jié)也可看作是虛擬同步發(fā)電機(jī)自身的同步電感和同步電阻,電阻R可以增強(qiáng)對輸出電流中高頻震蕩分量的抑制能力,。
3 仿真驗證
在MATLAB上搭建上述內(nèi)容的模型,,先進(jìn)行單機(jī)運行的仿真驗證。參數(shù)選擇如表1所示,。
圖7,、圖8(a)為基于VSG的單相逆變器孤島運行時的相關(guān)波形圖,在0.15 s時使系統(tǒng)負(fù)載跳變,。
上述仿真中,,在0.15 s時給系統(tǒng)一個負(fù)載跳變,使有功從1.25 kW突變到1.5 kW,,無功不變,,可以從圖7(a)看出;從圖8(a)看出頻率能夠較好地維持在50 Hz,,電壓也能夠很好地穩(wěn)定為有效值220 V標(biāo)準(zhǔn)正弦波,,由圖7(b)看出輸出電流的THD為0.8%,符合要求,。
在此基礎(chǔ)上,,對基于VSG的兩個單相逆變器進(jìn)行并聯(lián)仿真,主要參數(shù)與單機(jī)運行時相同,,線路阻抗分別為0.8+j9.42 Ω,、0.4+j3.14 Ω。結(jié)果如圖9所示,。
從圖8(b)不難看出功率能夠得到較好的均分,,兩臺逆變器的有功功率都能夠穩(wěn)定在1 250 W,在0.15 s時給一個負(fù)載跳變,,之后兩臺逆變器還是能夠較好地均分功率并維持正常運行,。電壓能夠穩(wěn)定在220 V,從圖9看出,,并聯(lián)運行時環(huán)流很小,,較傳統(tǒng)控制減小到0.008 A左右,可以忽略,所以單相逆變器基于VSG的并聯(lián)控制方法可以很好地均流和維持電壓和頻率穩(wěn)定,。
4 結(jié)論
基于文獻(xiàn)[10]提出的應(yīng)用于單相逆變器的正弦鎖定器和三相VSG的控制思想,,將VSG應(yīng)用于單相逆變器。使其具有同步發(fā)電機(jī)的外特性,,能夠為微電網(wǎng)或者孤島運行提供必要的電壓和頻率穩(wěn)定環(huán)境,。在對虛擬同步發(fā)電機(jī)理論進(jìn)行分析后,加入虛擬阻抗環(huán)節(jié),,使系統(tǒng)呈現(xiàn)線路感性,,大大降低多逆變器之間線路阻抗對環(huán)流的影響。仿真結(jié)果表明:基于VSG的單相逆變器并聯(lián)系統(tǒng)具有大慣性,,并且能夠提供必要的頻率和電壓支撐,。大大提高了微電網(wǎng)運行的性能。由于實驗平臺受限,,本文控制方法將在今后的工作中進(jìn)行實驗驗證,。
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作者信息:
黎凡森1,,曹太強(qiáng)1,2,,陳顯東1,,胡 鵬3
(1.西華大學(xué) 電氣與電子信息學(xué)院,四川 成都610039,;
2.流體及動力機(jī)械教育部重點實驗室(西華大學(xué)),,四川 成都610039;3.成都麥隆電氣有限公司,,四川 成都610500)