1 引言

　　在電鍍行業(yè)里，一般要求工作電源的輸出電壓較低,，而電流很大,。電源的功率要求也比較高，一般都是幾千瓦到幾十千瓦,。目前,，如此大功率的電鍍電源一般都采用晶閘管相控整流方式。其缺點(diǎn)是體積大,、效率低,、噪音高、功率因數(shù)低,、輸出紋波大,、動(dòng)態(tài)響應(yīng)慢、穩(wěn)定性差等,。

　　本文介紹的電鍍用開(kāi)關(guān)電源，輸出電壓從0~12V,、電流從0~5000A 連續(xù)可調(diào),，滿(mǎn)載輸出功率為60kW.由于采用了ZVT軟開(kāi)關(guān)等技術(shù)，同時(shí)采用了較好的散熱結(jié)構(gòu),，該電源的各項(xiàng)指標(biāo)都滿(mǎn)足了用戶(hù)的要求,，現(xiàn)已小批量投入生產(chǎn)。

　　2 主電路的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

　　鑒于如此大功率的輸出,，高頻逆變部分采用以IGBT為功率開(kāi)關(guān)器件的全橋拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),，整個(gè)主電路如圖1 所示，包括：工頻三相交流電輸入,、二極管整流橋,、EMI 濾波器、濾波電感電容,、高頻全橋逆變器,、高頻變壓器、輸出整流環(huán)節(jié),、輸出LC 濾波器等,。

　　隔直電容Cb 是用來(lái)平衡變壓器伏秒值，防止偏磁的,?？紤]到效率的問(wèn)題,，諧振電感LS 只利用了變壓器本身的漏感。因?yàn)槿绻撾姼刑?，將?huì)導(dǎo)致過(guò)高的關(guān)斷電壓尖峰,，這對(duì)開(kāi)關(guān)管極為不利，同時(shí)也會(huì)增大關(guān)斷損耗,。另一方面,，還會(huì)造成嚴(yán)重的占空比丟失，引起開(kāi)關(guān)器件的電流峰值增高,，使得系統(tǒng)的性能降低,。

　　圖1 主電路原理圖

　　3 零電壓軟開(kāi)關(guān)

　　高頻全橋逆變器的控制方式為移相FB2ZVS 控制方式，控制芯片采用Unitrode 公司生產(chǎn)的UC3875N,。超前橋臂在全負(fù)載范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)了零電壓軟開(kāi)關(guān),，滯后橋臂在75 %以上負(fù)載范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)了零電壓軟開(kāi)關(guān)。圖2 為滯后橋臂IGBT 的驅(qū)動(dòng)電壓和集射極電壓波形,，可以看出實(shí)現(xiàn)了零電壓開(kāi)通,。

　　開(kāi)關(guān)頻率選擇20kHz ，這樣設(shè)計(jì)一方面可以減小IGBT的關(guān)斷損耗,，另一方面又可以兼顧高頻化,，使功率變壓器及輸出濾波環(huán)節(jié)的體積減小。

　　圖2 IGBT驅(qū)動(dòng)電壓和集射極電壓波形圖

　　4 容性功率母排

　　在最初的實(shí)驗(yàn)樣機(jī)中,，濾波電容C5 與IGBT 模塊之間的連接母排為普通的功率母排,。在實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)IGBT上的電壓及流過(guò)IGBT的電流均發(fā)生了高頻震蕩，圖3 為滿(mǎn)功率時(shí)采集的變壓器初級(jí)的電壓,、電流波形圖,。原因是并聯(lián)在IGBT 模塊上的突波吸收電容與功率母排的寄生電感發(fā)生了高頻諧振。滿(mǎn)載運(yùn)行一小時(shí)后,，功率母排的溫升為38 ℃,，電容C5 的溫升為24 ℃。

　　圖3 　使用普通功率母排時(shí)變壓器初級(jí)電壓,、電流波形

　　為了消除諧振及減小功率母排、濾波電容的溫升,，我們最終采用了容性功率母排,，圖4 為采用容性功率母排后滿(mǎn)功率時(shí)采集的變壓器初級(jí)的電壓、電流波形圖,。從圖中可以看出,，諧振基本消除，滿(mǎn)載運(yùn)行一小時(shí)后,，無(wú)感功率母排的溫升為11 ℃,，電容C5的溫升為10 ℃,。

　　圖4 　使用容性功率母排后變壓器初級(jí)電壓和電流波形

　　5 采用多個(gè)變壓器串并聯(lián)結(jié)構(gòu)，使并聯(lián)的輸出整流二極管之間實(shí)現(xiàn)自動(dòng)均流

　　為了進(jìn)一步減小損耗,，輸出整流二極管采用多只大電流（400A） ,、耐高電壓（80V） 的肖特基二極管并聯(lián)使用。而且,，每個(gè)變壓器的次級(jí)輸出采用了全波整流方式,。這樣，每一次導(dǎo)通期間只有一組二極管流過(guò)電流,。同時(shí),，次級(jí)整流二極管配上了RC 吸收網(wǎng)絡(luò)，以抑止由變壓器漏感和肖特基二極管本體電容引起的寄生震蕩,。這些措施都最大限度地減小了電源的輸出損耗,，有利于效率的提高。

　　對(duì)于大電流輸出來(lái)說(shuō),，一般要把輸出整流二極管并聯(lián)使用,。但由于肖特基二極管是負(fù)溫度系數(shù)的器件，并聯(lián)時(shí)一般要考慮它們之間的均流,。二極管的并聯(lián)方式有許多種,，圖5 所示，圖a 為直接并聯(lián)方式,；圖b 為串入電阻并聯(lián)方式,；圖c 為串入動(dòng)態(tài)均流互感器并聯(lián)方式。（均以四只二極管的并聯(lián)為例）,。

　　圖5 　二極管的并聯(lián)方式

　　對(duì)于直接并聯(lián)方式，二極管的均流效果很差,，輸出電流一般限制在幾十安培到幾百安培左右,，不易于做到上千安培。在電流為上千安培輸出的情況下,，為了達(dá)到均流的目的,，可以采用串入電阻方式并聯(lián)或采用串入動(dòng)態(tài)均流互感器并聯(lián)。由于鄰近效應(yīng)及趨膚效應(yīng)的影響,，對(duì)于串入電阻的并聯(lián)方式,，二極管的均流效果隨輸出電流的大小而改變，均流效果較差,。為達(dá)到較好均流效果,，串入的電阻不宜太小，這又帶來(lái)較大的損耗,。對(duì)于串入動(dòng)態(tài)均流互感器的并聯(lián)方式,，可以達(dá)到較好的均流效果,，但大電流互感器的制作工藝復(fù)雜，成本高,，同時(shí)由于動(dòng)態(tài)均流互感器的漏感及引線(xiàn)電感的存在,，使得二極管在關(guān)斷時(shí)的反向尖峰電壓增高，電磁干擾及損耗隨之增加,。

　　為了克服以上并聯(lián)方式的不足之處,，使輸出整流二極管實(shí)現(xiàn)既能自動(dòng)均流，降低損耗,，又可以降低制作工藝的復(fù)雜性,，我們?cè)O(shè)計(jì)了一種新穎的高頻功率變壓器，如圖1 所示,。這種變壓器是由8 個(gè)相同的小變壓器構(gòu)成,，變比均為4∶1 ，它們的初級(jí)串聯(lián),，而次級(jí)則采用并聯(lián)結(jié)構(gòu),。該變壓器采用初級(jí)自冷和次級(jí)水冷相結(jié)合的冷卻方式，這樣考慮主要在于它們的熱損耗不同,，而且可以大大簡(jiǎn)化變壓器的制作工序,。

　　下面以?xún)蓚€(gè)變壓器組為例（圖6 所示） ，說(shuō)明二極管之間的均流,。

　　圖6 　多個(gè)變壓器的連接示意圖

　　uin為正時(shí),， u1 與u3 為正，二極管D1 與D3 導(dǎo)通,，D2 與D4 截止,，此時(shí)可以得出：

　　當(dāng)二極管的管壓降uD1 與uD3 不等時(shí)，由公式（3） ,、（4） ,、（5） 、（6） 可以得出,，兩個(gè)變壓器原邊的電壓uA與uB 也不等,，二極管管壓降高的變壓器原邊的電壓就高，反之亦然,。由公式（1） ,、（2） 得：

　　即流過(guò)二極管D1 與D3 的電流始終相等，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)均流,?？梢?jiàn)，變壓器的這種連接方式,，是靠調(diào)整單個(gè)變壓器原邊的電壓來(lái)實(shí)現(xiàn)輸出整流二極管的自動(dòng)均流,。

　　多個(gè)變壓器的這種連接方式,，不僅可以使得輸出整流二極管實(shí)現(xiàn)自動(dòng)均流，還可以使得變壓器的設(shè)計(jì)模塊化,，簡(jiǎn)化變壓器的制作工藝,，降低了損耗。

　　與一只單個(gè)變壓器相比,，多個(gè)變壓器的這種連接方式,，減小了變壓器的變比，增強(qiáng)了變壓器原副邊的磁耦合性,，減小了漏感（實(shí)際測(cè)量8 個(gè)變壓器原邊串聯(lián)后的漏感為6μH） ,，減小了占空比的丟失。圖7 為滿(mǎn)載時(shí)變壓器初級(jí)電壓波形VP 和次級(jí)電壓波形VS ,，從圖中可以看到占空比丟失不多（大約為5 %） ,，使得系統(tǒng)的性能顯著提高。

　　圖7 　變壓器初級(jí)和次級(jí)電壓波形圖

　　6 控制電路的設(shè)計(jì)

　　由于在本電源中使用的開(kāi)關(guān)元件的過(guò)載承受能力有限,，必須對(duì)輸出電流進(jìn)行限制,，因此，控制電路采用電壓電流雙環(huán)結(jié)構(gòu)（內(nèi)環(huán)為電流環(huán),，外環(huán)為電壓環(huán)） ,，調(diào)節(jié)器均為PID.圖8 為控制電路的原理框圖。加入電流內(nèi)環(huán)后,，不僅可以對(duì)輸出電流加以限制,，并且可以提高輸出的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，有利于減小輸出電壓的紋波,。

　　圖8 　控制電路的原理框圖

　　在實(shí)際的控制電路中采用了穩(wěn)壓,、穩(wěn)流自動(dòng)轉(zhuǎn)換方式。圖9 為穩(wěn)壓穩(wěn)流自動(dòng)轉(zhuǎn)換電路,。其工作原理是：穩(wěn)流工作時(shí),，電壓環(huán)飽和，電壓環(huán)輸出大于電流給定,，從而電壓環(huán)不起作用，只有電流環(huán)工作,；在穩(wěn)壓工作時(shí),，電壓環(huán)退飽和，電流給定大于電壓環(huán)的輸出,，電流給定運(yùn)算放大器飽和,，電流給定不起作用，電壓環(huán)及電流環(huán)同時(shí)工作,，此時(shí)的控制器為雙環(huán)結(jié)構(gòu),。這種控制方式使得輸出電壓,、輸出電流均限制在給定范圍內(nèi)，具體的工作方式由給定電壓,、給定電流及負(fù)載三者決定,。

　　圖9 　穩(wěn)壓穩(wěn)流自動(dòng)轉(zhuǎn)換電路

　　由于本電源的容量為60kW，為了提高效率,、減小體積,、提高可靠性，因此,，采用軟開(kāi)關(guān)技術(shù),。高頻全橋逆變器的控制方式為移相FB2ZVS 控制方式［1 ］ ，它利用變壓器的漏感及管子的寄生電容諧振來(lái)實(shí)現(xiàn)ZVS ,?？刂菩酒捎肬nitrode 公司生產(chǎn)的UC3875N。通過(guò)移相控制,，超前橋臂在全負(fù)載范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)了零電壓軟開(kāi)關(guān),，滯后橋臂在75 %以上的負(fù)載范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)了零電壓軟開(kāi)關(guān)。圖2 為滯后橋臂IGBT的驅(qū)動(dòng)電壓和集射極電壓波形,，可以看出實(shí)現(xiàn)了零電壓開(kāi)通,。

　　7 總結(jié)

　　該電源裝置中，使用移相全橋軟開(kāi)關(guān)技術(shù),，使得功率器件實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān),，減小了開(kāi)關(guān)損耗及開(kāi)關(guān)噪聲，提高了效率,；設(shè)計(jì)并使用了一種新穎的高頻功率變壓器,，通過(guò)調(diào)整單個(gè)變壓器的原邊電壓使輸出整流二極管實(shí)現(xiàn)自動(dòng)均流；設(shè)計(jì)并使用了容性功率母排,，減小了系統(tǒng)中的振蕩,，減小了功率母排的發(fā)熱?？刂齐娐分胁捎昧朔€(wěn)壓穩(wěn)流自動(dòng)轉(zhuǎn)換方案,，實(shí)現(xiàn)了輸出穩(wěn)壓穩(wěn)流的自動(dòng)切換，提高了電源的可靠性及輸出的動(dòng)態(tài)響應(yīng),，減小了輸出電壓的紋波,。

　　實(shí)驗(yàn)取得了令人滿(mǎn)意的結(jié)果，其中功率因數(shù)可達(dá)0. 92 ,， 滿(mǎn)載效率為87 % ,， 輸出電壓紋波小于25mV.不僅如此，各項(xiàng)指標(biāo)都達(dá)到甚至超過(guò)了用戶(hù)要求，而且通過(guò)了有關(guān)部門(mén)的技術(shù)鑒定,，現(xiàn)已批量投入生產(chǎn),。