文獻(xiàn)標(biāo)識碼: A
DOI:10.16157/j.issn.0258-7998.2018.S1.083
0 引言
電壓、頻率、有功功率,、無功功率是電力系統(tǒng)最重要的電氣量,,它們之間存在著復(fù)雜的關(guān)系。一般來說,,頻率與有功功率關(guān)系大,。當(dāng)系統(tǒng)有功出現(xiàn)缺額(發(fā)出的有功少于消耗的有功)時,頻率就會下降,,頻率下降會使負(fù)荷消耗的有功減少,;當(dāng)系統(tǒng)有功出現(xiàn)過剩(發(fā)出的有功多于消耗的有功)時,頻率就會升高,,頻率升高會使負(fù)荷消耗的有功增加,。電壓與無功功率關(guān)系大[1]。當(dāng)系統(tǒng)無功出現(xiàn)缺額(發(fā)出的無功少于消耗的無功)時,,系統(tǒng)電壓就會下降,;當(dāng)系統(tǒng)無功出現(xiàn)過剩(發(fā)出的無功多于消耗的無功)時,系統(tǒng)電壓就會升高,。它們之間也會互相牽連和影響,。例如,線路輸送有功增加也會引起電壓損耗增加,,使線路末端電壓下降,;頻率降低,會引起異步電動機(jī)和變壓器的勵磁電流增加,,所消耗的無功增加,,從而使電壓下降;系統(tǒng)電壓升高或降低會使負(fù)荷消耗有功增加或減少,,從而影響頻率變化,。分析電力系統(tǒng)出現(xiàn)的一些現(xiàn)象,要分清主次,,才能得出正確結(jié)論,。
1 系統(tǒng)正常運(yùn)行頻率質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)問題
頻率不僅是電力系統(tǒng)運(yùn)行與表征電能質(zhì)量的重要指標(biāo),而且是電力系統(tǒng)運(yùn)行的重要參數(shù)[2],。我國電力系統(tǒng)頻率額定值為50 Hz,。頻率過大或過小都會影響產(chǎn)品的質(zhì)量乃至整個電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性,從而造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失,。電力系統(tǒng)中的發(fā)電,、變電、輸電,、配電和用電設(shè)備是按額定頻率進(jìn)行設(shè)計(jì)和制造的,,這些設(shè)備在額定頻率下運(yùn)行,,其效能最佳。當(dāng)頻率偏離額定值,,將影響電力用戶產(chǎn)品的數(shù)量和質(zhì)量,,嚴(yán)重是會造成廢品,導(dǎo)致用電設(shè)備無法正常工作,,此外還會影響電力系統(tǒng)本身的正常運(yùn)行和安全運(yùn)行,。當(dāng)頻率降低時,會造成汽輪機(jī)葉片振動增大,,降低其壽命,,有時會造成共振,使葉片斷裂,;同時還會造成由異步電動機(jī)驅(qū)動的電廠廠用電機(jī)械出力下降,,導(dǎo)致發(fā)電機(jī)出力下降,使系統(tǒng)頻率進(jìn)一步下降,,從而出現(xiàn)頻率崩潰現(xiàn)象[3],。有核電站的電力系統(tǒng),頻率偏移過大會使反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)泵自動斷開,,從而導(dǎo)致反應(yīng)堆停止運(yùn)行[4],。當(dāng)頻率過高時,也會影響大容量汽輪機(jī)葉片和大軸的壽命,,因此頻率過高也應(yīng)引起注意[5]。另一方面,,系統(tǒng)頻率降低時,,異步電動機(jī)和變壓器的勵磁電流增加,所消耗的無功功率增大,,結(jié)果引起電壓下降,,當(dāng)頻率降至45~46 Hz時,發(fā)電機(jī)和勵磁機(jī)轉(zhuǎn)速均顯著下降,,導(dǎo)致各發(fā)電機(jī)的電動勢下降,,全系統(tǒng)的電壓水平大為降低,如果系統(tǒng)原來的電壓水平偏低,,還可能引起電壓不斷下降,,出現(xiàn)電壓崩潰現(xiàn)象。發(fā)生頻率或電壓崩潰,,會使整個系統(tǒng)瓦解,,造成大面積停電[6]。
2 負(fù)荷的頻率靜態(tài)特性及負(fù)荷與頻率的關(guān)系
系統(tǒng)處于運(yùn)行穩(wěn)定時,,系統(tǒng)中負(fù)荷的有功功率隨頻率的變化特性稱為有功功率-頻率靜態(tài)特性,,簡稱負(fù)荷的頻率靜態(tài)特性。根據(jù)所需的有功功率與頻率的關(guān)系可將負(fù)荷分成以下幾類:
(1)不受頻率影響的負(fù)荷,如白熾燈,、電熱器,、照明、電熱和整流負(fù)荷等,。
(2)與頻率成正比的負(fù)荷,,通常負(fù)荷的阻力矩等于常數(shù)的屬于此類,如帶金屬切削機(jī)床和磨粉機(jī)的電動機(jī),、球磨機(jī),、往復(fù)式水泵壓縮機(jī)和卷揚(yáng)機(jī)等。
(3)與頻率的二次方成正比例的負(fù)荷,,如網(wǎng)損,、變壓器中的渦流損耗。
(4)與頻率三次方成正比的負(fù)荷:如通風(fēng)機(jī),、靜水頭阻力不大的循環(huán)水泵等,。
(5)與頻率的高次方成正比例的負(fù)荷,如靜水頭阻力很大的給水泵等,。
系統(tǒng)實(shí)際負(fù)荷是上述各類負(fù)荷的組合,,稱為綜合負(fù)荷,其有功功率與頻率的關(guān)系可以表示為:
上式表示負(fù)荷有功功率與頻率呈非線性關(guān)系,。當(dāng)頻率下降時,,負(fù)荷有功功率將減少;當(dāng)頻率升高時,,負(fù)荷有功功率將增加[7],。這就是說,當(dāng)系統(tǒng)有功功率失去平衡而引起頻率變化時,,系統(tǒng)負(fù)荷也參與對頻率的調(diào)節(jié),,其特性有助于系統(tǒng)有功功率在新的頻率下重新獲得平衡,這種現(xiàn)象稱為負(fù)荷的頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng),。負(fù)荷的頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)一般用負(fù)荷的頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)表示,,它等于負(fù)荷有功功率標(biāo)幺值的變化量與頻率標(biāo)幺值的變化量的比值[8],即
不同電力系統(tǒng)負(fù)荷頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)不同,,同一系統(tǒng)不同時間段負(fù)荷頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)也不同,。當(dāng)系統(tǒng)出現(xiàn)功率缺額(或過剩)時,可利用KD系數(shù)估算出系統(tǒng)頻率下降(或上升)值,,這是調(diào)度中心必須掌握的運(yùn)行參數(shù)[9],。
發(fā)電機(jī)也有頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng),用系數(shù)KG表示,,它由調(diào)速器調(diào)差系數(shù)決定,,即 KG=1/δG,。發(fā)電機(jī)頻率調(diào)節(jié)效應(yīng)與負(fù)荷相反,當(dāng)頻率下降(或升高)時,,發(fā)電機(jī)輸出有功功率增大(或減小),,這有利于系統(tǒng)有功功率平衡和頻率的穩(wěn)定。因此:
當(dāng)發(fā)電機(jī)滿載時,,系統(tǒng)頻率下降,,發(fā)電機(jī)頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)幾乎不起作用。
3 電力系統(tǒng)頻率調(diào)整方式
為了保持電力系統(tǒng)頻率在額定值附近運(yùn)行,,電力系統(tǒng)在正常運(yùn)行方式下有三種調(diào)頻手段:
(1)一次調(diào)頻,。依靠發(fā)電機(jī)組的調(diào)速器調(diào)頻。當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷發(fā)生變化,,造成機(jī)組輸入功率與輸出功率不平衡后,,會引起機(jī)組轉(zhuǎn)速發(fā)生變化,即頻率發(fā)生變化,,隨后各機(jī)組的調(diào)速器會反應(yīng)頻率的變化,,自動地調(diào)節(jié)進(jìn)汽(水)閥門的開度,改造機(jī)組出力,,是系統(tǒng)有功功率重新達(dá)到平衡[10],。這種調(diào)頻方式是所有的發(fā)電機(jī)組(除了系統(tǒng)頻率下降時的滿載機(jī)組)都參與調(diào)頻,但不可能是頻率恢復(fù)到原有值[11],。
(2)二次調(diào)頻,。依靠發(fā)電機(jī)組調(diào)速器的同步器(調(diào)頻器)進(jìn)行調(diào)頻。機(jī)組調(diào)速器的同步機(jī)由伺服電動機(jī)等元件組成,,控制伺服電機(jī)的正反轉(zhuǎn),,就可調(diào)整轉(zhuǎn)速的整定值,相當(dāng)于平移發(fā)電機(jī)調(diào)速器調(diào)差特性曲線(功率-頻率特性曲線),。裝有自動發(fā)電控制系統(tǒng)(AGG)的電廠,可以通過AGG達(dá)到自動二次調(diào)頻的目的,。這種調(diào)頻方式只有部分機(jī)組參與調(diào)頻,,且調(diào)頻可以恢復(fù)到原有值[12]。
(3)三次調(diào)頻,。根據(jù)電力系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)調(diào)度原則分配各發(fā)電機(jī)的有功功率,,稱為三次調(diào)頻[13]。這種調(diào)頻不僅能使頻率在額定值下運(yùn)行,,還能使電力系統(tǒng)處于最經(jīng)濟(jì)狀態(tài)下運(yùn)行,。這種調(diào)頻方式由調(diào)度中心能量管理系統(tǒng)(EMS)來完成[14]。因種種原因,,目前只有少數(shù)電力系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)三次調(diào)頻,。
與頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)一樣,,也有電壓靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng),因?yàn)樨?fù)荷消耗的無功功率與電壓也有零次方,、一次方,、二次方和多次方關(guān)系的,這表示負(fù)荷消耗的無功功率與電壓也成非線性關(guān)系[15],。當(dāng)電壓下降時,,負(fù)荷無功功率將減少;當(dāng)電壓升高時,,負(fù)荷無功功率將增加,。這就是說,當(dāng)系統(tǒng)無功功率失去平衡而引起電壓變化時,,系統(tǒng)負(fù)荷也參與對電壓的調(diào)節(jié),,其特性有助于系統(tǒng)無功功率在新的電壓下重新獲得平衡,這種現(xiàn)象稱為負(fù)荷的電壓靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng),。同理,,也有發(fā)電機(jī)的電壓靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)。與頻率靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)不一樣,,電壓靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)很難找到一個全網(wǎng)靜態(tài)調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù),,因此對此分析研究很少。
4 基于PSASP實(shí)際電網(wǎng)模型的算例分析
本電網(wǎng)是基于某實(shí)際電網(wǎng)中的局部電網(wǎng)搭建的電網(wǎng)模型,,PSASP軟件的仿真就是基于此局域電網(wǎng)進(jìn)行的[16-17],。該電網(wǎng)的系統(tǒng)基準(zhǔn)容量是1 000 MVA,下面介紹一些用PSASP軟件的電網(wǎng)模型搭建與仿真成果,。
(1)切除發(fā)電機(jī)
切除發(fā)電機(jī)后,,總發(fā)電機(jī)的出力減小,當(dāng)發(fā)電機(jī)出力小于負(fù)荷(包括網(wǎng)損)需求時,,使發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速下降,,系統(tǒng)頻率降低,一方面由于發(fā)電機(jī)調(diào)速器作用,,其出力略有增加,,另一方面負(fù)荷有功功率與頻率有關(guān),頻率下降時負(fù)荷消耗的有功功率略有減少,,從而使供需達(dá)到新的平衡,,也就是在較低的頻率下平衡。
PSASP仿真中選擇切除發(fā)電機(jī)天光G5,,仿真結(jié)果如圖1所示,。
仿真觀測的電氣設(shè)備的數(shù)據(jù)是發(fā)電機(jī)天光G6的功角、天光G6的頻率以及69號線路hm天光1101-hm天光1102的交流線的頻率,。從圖可知,,切除發(fā)電機(jī)后,,發(fā)電機(jī)的功角出現(xiàn)了一段時間的震蕩,其頻率逐漸降低到趨于平衡,,69號交流線的頻率逐漸降低到趨于平衡,。從而切除發(fā)電機(jī)后相當(dāng)于整體發(fā)電機(jī)出力不足,這時候根據(jù)前面發(fā)電機(jī)與負(fù)荷頻率特性分析可知電力系統(tǒng)頻率將降低,。
(2)切除線路
切線路對電力系統(tǒng)頻率的影響要分情況討論不可一概而論,,對于接近電廠的線路,承擔(dān)著將電廠發(fā)電輸送出去的艱巨使命,,這些線路一般會有非常大的潮流,,切除這些線路將對電力系統(tǒng)造成非常大的影響,可能會造成整個電力系統(tǒng)的崩潰,,發(fā)電機(jī)被迫停機(jī)等事故,。所以一般這些線路要特別的注意與保護(hù),為了安全起見,,這些線路一般采用多回線路輸送,,減小故障對電力系統(tǒng)的影響。這些線路一般也不可切除,,除非在發(fā)電機(jī)停機(jī),,線路檢修時才行,否則,,線路一切斷,,發(fā)電機(jī)發(fā)電很多都沒法輸送出去,發(fā)電機(jī)的頻率就會節(jié)節(jié)上升,,嚴(yán)重時會造成飛輪事故,,給生命安全帶來隱患,整個發(fā)電機(jī)也將報廢,。
如圖2就是切除這樣一條線路,,104號輸電線東疆220-天光2201后對系統(tǒng)的仿真。
從圖可知,,發(fā)電機(jī)天光G6的功角在一段時間內(nèi)出現(xiàn)震蕩,,頻率節(jié)節(jié)上升,69號線路的頻率也出現(xiàn)震蕩,。整個電力系統(tǒng)崩潰無法正常運(yùn)行。
還有一類線路離發(fā)電廠較遠(yuǎn),,承擔(dān)著一定量的負(fù)荷潮流的輸送,,這種線路接近于負(fù)荷特性,切除這種線路相當(dāng)于切負(fù)荷會造成電力系統(tǒng)頻率上升,。如圖3所示,,切除兩條線路:線路66(hm天光1101-hm北郊1101)和線路70(hm天光1102-hm馬場110)的仿真,。
可見發(fā)電機(jī)功角一段時間內(nèi)出現(xiàn)震蕩,發(fā)電機(jī)頻率增加最后達(dá)到穩(wěn)定,,頻率穩(wěn)定在一個較高水平,。69號線路的頻率也先增加最后穩(wěn)定在一個較高的水平。
(3)切除負(fù)荷
電力系統(tǒng)的電能是不能儲存的,,有功功率供需關(guān)系一定要保持平衡,。當(dāng)發(fā)電機(jī)出力大于負(fù)荷(包括網(wǎng)損)需求時,使發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速上升,,系統(tǒng)頻率升高,,一方面由于發(fā)電機(jī)調(diào)速器作用,其出力略有減少,,另一方面負(fù)荷有功功率與頻率有關(guān),,頻率升高時負(fù)荷消耗的有功功率略有增加,從而使供需達(dá)到新的平衡,,也就是在較高的頻率下平衡,。正常情況下切除負(fù)荷,就會使發(fā)電機(jī)的出力大于負(fù)荷,,從而導(dǎo)致電力系統(tǒng)的頻率升高,。
如圖4切除負(fù)荷hm一電35(0.005+j0.002)后的仿真。
可見電力系統(tǒng)頻率上升達(dá)到新的穩(wěn)定值,。
但也有些情況切負(fù)荷,,會使系統(tǒng)頻率降低,其實(shí)這也是不足為怪的,,仿真結(jié)果也是正確的,。電力系統(tǒng)頻率決定因素很多,決定過程亦是一個復(fù)雜的過程,,它不僅要受到負(fù)荷有功功率的影響也受到負(fù)荷無功功率的影響,。假設(shè)線路輸送的潮流是P+jQ,切除的負(fù)荷為PL+jQL,,切除后線路輸送潮流為(P-PL)+j(Q-QL),,線路輸送的無功功率減少。由于電力系統(tǒng)決定因素很多是非線性的,,若此時無功為主要決定因素,,由于無功負(fù)荷被切除,切除后電力系統(tǒng)中的無功供應(yīng)相對比未切除前的充足,,會引起電力系統(tǒng)電壓升高,,從而導(dǎo)致負(fù)荷消耗有功增加,當(dāng)增加的負(fù)荷消耗有功的量大于線路切除的有功的量時,,則會導(dǎo)致發(fā)電機(jī)出力小于負(fù)荷需求,。從而由發(fā)電-負(fù)荷功率頻率特性曲線可知經(jīng)過發(fā)電機(jī)一系列調(diào)節(jié)過程后,,會使頻率降低,在較低的頻率中發(fā)電與負(fù)荷達(dá)到新的平衡,。
圖5切除負(fù)荷hm天光351(0.01+j0.0033)就是這種情況,。從圖5可知,切負(fù)荷后電力系統(tǒng)電壓升高,,頻率降低,。
(4)沖擊負(fù)荷
沖擊負(fù)荷是具有周期性或非周期性,突然變化很大的負(fù)荷,。如電弧煉鋼爐,、軋鋼機(jī)等。一般出現(xiàn)最大負(fù)荷的時間很短,,但其峰值可能是其平均負(fù)荷的數(shù)倍或數(shù)十倍,。這類負(fù)荷對電力系統(tǒng)影響較大,當(dāng)其變化幅值相對于系統(tǒng)容量較大時,,很有可能引起系統(tǒng)頻率的連續(xù)振蕩,,電壓擺動。通常對沖擊負(fù)荷需要做專門的研究,,并提出相應(yīng)的對策,,以滿足電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定和電能質(zhì)量的要求。圖7對負(fù)荷母線hm巴變101進(jìn)行沖擊負(fù)荷仿真的情況,。
從以上兩圖可知在1 s到1.4 s之間對母線hm巴變101施加了一個尖頂狀得沖擊負(fù)荷,,該過程中電力系統(tǒng)的頻率與電壓都出現(xiàn)了一些波動,隨著沖擊負(fù)荷的消失電力系統(tǒng)再次達(dá)到了穩(wěn)定狀態(tài),。說明該系統(tǒng)的抗沖擊負(fù)荷的能力還是比較強(qiáng)的,,由于天光G6離沖擊負(fù)荷母線較遠(yuǎn)所以影響比較小,而201號交流線由于離沖擊負(fù)荷比較近所以影響比較大,。
5 結(jié)論
頻率變化的原因是電力系統(tǒng)中負(fù)荷的變化,,也即頻率變化是系統(tǒng)負(fù)荷與電源之間的功率失去平衡所致,確切的說有功功率有著更為直接的影響作用,。當(dāng)系統(tǒng)有功出現(xiàn)缺額(發(fā)出的有功少于消耗的有功)時,,頻率就會下降,頻率下降會使負(fù)荷消耗的有功減少,;當(dāng)系統(tǒng)有功出現(xiàn)過剩(發(fā)出的有功多于消耗的有功)時,,頻率就會升高,頻率升高會使負(fù)荷消耗的有功增加,。所以系統(tǒng)中會影響到負(fù)荷以及負(fù)荷中有功與無功比例的因素都會影響到電力系統(tǒng)的頻率特性,。所以,電力系統(tǒng)的電壓水平、有功功率,、無功功率、切機(jī),、切負(fù)荷,、切線路、沖擊負(fù)荷,、勵磁,、發(fā)電機(jī)慣性時間常數(shù)、調(diào)速器調(diào)差系數(shù),、調(diào)速器死區(qū),、調(diào)速器汽門開度、動態(tài)負(fù)荷恒定阻抗的比例,、感應(yīng)電動機(jī)參數(shù),、發(fā)電機(jī)剩余參數(shù),調(diào)速器剩余參數(shù)等等都是影響電力系統(tǒng)頻率特性的因素。
對于電力系統(tǒng)低頻與高頻問題,,若電力系統(tǒng)頻率偏高,,可以采用切除一部分機(jī)組或者利用調(diào)速裝置調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速;頻率過低,,可以進(jìn)行低頻減載方案設(shè)計(jì)切除部分負(fù)荷(負(fù)載)或者利用調(diào)速裝置調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速,。除此之外對頻率問題還可以用調(diào)頻器進(jìn)行調(diào)節(jié)或者進(jìn)行頻率控制的設(shè)置與規(guī)劃。
參考文獻(xiàn)
[1] 毛叔鈞,,曾家瑞.電力系統(tǒng)頻率特性的實(shí)用分析法[J].電力系統(tǒng)自動化,,1990,10 (5) :12 - 15.
[2] 孟祥萍,高嬿. 電力系統(tǒng)分析[M]. 北京: 高等教育出版社, 2004: 53-56.
[3] 馬大強(qiáng). 電力系統(tǒng)機(jī)電暫態(tài)過程[M]. 北京: 水利電力出版社, 1988: 107-111.
[4] Olle E. Electric Energy Systems Theory-An Introduction[M]. Second Edition, New York: Mc Graw-Hill Book Company, 1982:156-161.
[5] Cohn N Control of Generation and Power Flow on Systems [M]. John Wiley and Sons, Inc. 1971: 35-39.
[6] Analysis and Modelling Needs of Power Systems Under Major Frequency Disturbance CIGRE 1999: 3-5.
[7] Kennedy T, Stephen M, Hoyt. Variable, Non-Linear Tie-Line Frequency Bias For Interconnected Systems Control. IEEE Transactions on Power System. 1988, 3(3): 123-125.
[8] 杭乃善,,周航,,李如琦.穩(wěn)態(tài)控制潮流的設(shè)定空載頻率及空載電壓算法[J].中國電機(jī)工程學(xué)報, 2003, 23(12):74-78.
[9] TAYLOR C W. Conception of undervoltage load shedding for voltage stability [J]. IEEE Trans on Power Delivery ,1992,7(2):480- 488.
[10] Tuan T Q, Fandino J. Emergency load shedding to avoid risks of voltage instability using indicators[J]. IEEE Trans on Power Delivery, 1994, 9(1) :341-351.
[11] GRANVILLE S, MELLO J C, MELO A C G. Application of interior point methods to power flow unsolvability [J]. IEEE Trans on Power System, 1996, 11(2) :1096-1103.
[12] Ar nborg S, Andersson C, Hill D J. On undervoltage load shedding in power system [J]. Int J Elect Power Energy Syst, 1997, 19(2):141-149.
[13] Ba lanathan R, Cpaha lawath N. Under voltage load shedding to avoid voltage instability[J].IEE Proc Gener Transm Distrib,1998, 145(2) : 175- 181.
[14] Xu W, Mansour Y. Voltage stability analysis using general dynamic load models[J]. IEEE Trans on Power System, 1994, 9(1) : 479- 493.
[15] Ju P, Rehtanz E. A comparative study on the nonlinear dynamic load models[C]. Proc of PSCC 96,Dresden, Germany. 1996.
[16] 中國電力科學(xué)研究院計(jì)算所. PSASP潮流計(jì)算用戶手冊. 北京: 電力系統(tǒng)分析綜合程序室, 2003: 1-27.
[17] 中國電力科學(xué)研究院計(jì)算所. PSASP暫態(tài)穩(wěn)定計(jì)算用戶手冊. 北京: 電力系統(tǒng)分析綜合程序室, 2003: 25-36.
作者信息:
劉杰鋒,,李 冰,,張 帆,王 帥,,段正陽,,林宇龍,劉 芳
(國網(wǎng)冀北電力有限公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院,,北京 100038)