文獻(xiàn)標(biāo)識碼: A
DOI:10.16157/j.issn.0258-7998.174966
中文引用格式: 彭小梅,趙愛峰,,王軍. 短溝道MOSFET的毫米波噪聲建模[J].電子技術(shù)應(yīng)用,,2018,44(8):31-34,,38.
英文引用格式: Peng Xiaomei,,Zhao Aifeng,Wang Jun. Millimeter-wave noise modeling of nanoscale MOSFETs[J]. Application of Electronic Technique,,2018,,44(8):31-34,38.
0 引言
隨著CMOS技術(shù)的不斷發(fā)展,傳統(tǒng)的MOSFET噪聲模型已不再符合現(xiàn)代的要求,。目前,,對于MOSFET毫米波噪聲的研究還僅限于器件的強(qiáng)反型區(qū),而對器件弱反型區(qū)的研究少之又少,。所以,,如何建立一個完整統(tǒng)一的MOSFET毫米波噪聲模型已然成為了國內(nèi)外研究的熱點(diǎn)和難點(diǎn)。傳統(tǒng)的MOSFET高頻噪聲模型為[1]:
通過觀察式(1)可以發(fā)現(xiàn)傳統(tǒng)的MOSFET高頻噪聲模型存在以下幾個缺點(diǎn):漏極電流噪聲模型只考慮了溝道熱噪聲而沒有考慮散粒噪聲,;柵極感應(yīng)電流噪聲只考慮了柵極熱電阻產(chǎn)生的熱噪聲,,并沒有考慮由溝道內(nèi)的波動電勢通過柵極電容的耦合效應(yīng)引起的柵極極板的噪聲電流;互相關(guān)噪聲項并非不存在。
本文針對以上傳統(tǒng)模型存在的缺陷,,基于40 nm MOSFET的器件物理結(jié)構(gòu)并結(jié)合電荷守恒定律,,依次提出了漏極電流噪聲模型、柵極感應(yīng)電流噪聲模型以及互相關(guān)噪聲模型,。統(tǒng)一了模型在弱反型區(qū)到強(qiáng)反型區(qū)的表達(dá)式,引入有效柵極過載效應(yīng)使得統(tǒng)一后的模型具有良好的平滑性,、準(zhǔn)確性和連續(xù)性,。最終,通過將所建模型與傳統(tǒng)的模型,、實(shí)測的數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行對比,,驗(yàn)證模型的有效性和準(zhǔn)確性。
1 MOSFET的毫米波噪聲建模
圖1為MOSFET小信號等效電路圖,。虛線框內(nèi)為電路的本征部分,,本征部分兩端的噪聲源分別為漏極電流噪聲源Sid以及柵極感應(yīng)電流噪聲源Sig,兩者之間的相關(guān)性通過互相關(guān)噪聲Sigid來表征,。
下面就分別對漏極電流噪聲Sid,、感應(yīng)柵極電流噪聲Sig以及兩者之間的互相關(guān)噪聲Sigid進(jìn)行建模。
1.1 漏極電流噪聲
圖2為NMOSFET的結(jié)構(gòu)示意圖,,假設(shè)溝道源區(qū)與溝道界面為電勢和坐標(biāo)的零點(diǎn),,指定源極指向漏極為x坐標(biāo)方向。設(shè)V0(x)為溝道x處的電勢,,x附近單位溝道長度的電導(dǎo)為g(x)=g(V0),,則源漏電流表達(dá)式為:
短溝道MOSFET熱噪聲公式為:
其中Vds為漏源電壓,n為梯度因子,,VGT=VGS-VT為過驅(qū)動電壓,,μn為電子有效遷移率,L為有效溝道長度,,W為溝道寬度,,Voff為補(bǔ)償電壓,Vth=kT/q為熱電壓,。
當(dāng)器件工作在毫米波段時,,根據(jù)文獻(xiàn)[2]的報導(dǎo)可知MOSFET的p-n結(jié)的散粒噪聲為:
式中4kTg是附加噪聲分量,g為增量電導(dǎo),。由式(8)可得MOSFET工作在毫米波段時的漏極電流噪聲表達(dá)式:
式中δ為電荷系數(shù),。
當(dāng)器件工作在強(qiáng)反型區(qū)時,因不考慮襯底效應(yīng),,VGTeff可變?yōu)閂GT,。等效電路模型下的柵極電阻也影響漏極電流噪聲,所以強(qiáng)反型區(qū)下的漏極電流噪聲可表示為:
1.2 感應(yīng)柵極電流噪聲
感應(yīng)柵極電流噪聲包含柵極電阻產(chǎn)生的熱噪聲,以及由溝道內(nèi)的波動電勢通過柵極電容的耦合效應(yīng)而引起的柵極極板的噪聲電流[4],。
如圖2所示,,柵極感應(yīng)噪聲電流可表示為:
式中φS(x)為沿著溝道方向x處電勢,ω為角頻率,。隨著溝道長度的減小,,溝道中漏源結(jié)的耗盡層占據(jù)比重加大,柵下硅表面形成的電荷量減少,。當(dāng)器件處于弱反型區(qū)時,,溝道電流以擴(kuò)散電流為主[5],所以弱反型區(qū)的漏極電流為:
當(dāng)器件工作在弱反型區(qū)時,,反型層電荷濃度和耗盡層電荷濃度相比可以忽略不計,,從源端到漏端的表面勢可視為常數(shù),通過求解泊松方程可得到溝道反型層電子密度為:
1.3 互相關(guān)噪聲
漏極電流噪聲源和柵極感應(yīng)噪聲源都與偏置和載流子運(yùn)動有關(guān),,由于柵-源電壓的正電場吸引,,使溝道中的載流子穿過多晶而到達(dá)柵極板間,所以電荷間的耦合作用促使了互相關(guān)噪聲的形成,。根據(jù)式(20)可以建立互相關(guān)噪聲模型:
式中α為互相關(guān)噪聲系數(shù),,這里同樣為了模型能在弱反型區(qū)和強(qiáng)反型區(qū)都適用,引入有效柵極過載效應(yīng),。式(27)可轉(zhuǎn)化為:
2 結(jié)果與分析
首先,,利用MATLAB軟件對本文提出的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行仿真,將仿真結(jié)果與傳統(tǒng)模型仿真結(jié)果作比較,,如圖3所示,。
圖3為所建模型以及傳統(tǒng)模型的Sid、Sig和Sigid*關(guān)于柵極過載電壓的曲線圖,。圖中實(shí)線代表著本文模型,;虛線代表著傳統(tǒng)模型。通過圖3中的曲線對比可以觀察出:圖3(a)中的傳統(tǒng)模型不適用于器件的弱反型區(qū)而本文模型可以,,在強(qiáng)反型區(qū)本文的模型與傳統(tǒng)模型的走勢大體一致,;圖3(b)中兩個模型的仿真結(jié)果有著一樣的變化趨勢;圖3(c)中所建模型的仿真結(jié)果體現(xiàn)出了漏極電流噪聲與柵極感應(yīng)噪聲之間的相關(guān)性,,而傳統(tǒng)模型則無法表征其相關(guān)性,。由此可見本文所建的模型要優(yōu)于傳統(tǒng)模型。
然后,,本文基于HP8510網(wǎng)絡(luò)分析儀和ATNnp5b微波噪聲參數(shù)系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)平臺,,對柵指數(shù)Nf=10、柵寬W為2 μm,、柵長L為45 nm,、并聯(lián)設(shè)備數(shù)M為6的MOSFET進(jìn)行S參數(shù)的測量以及噪聲系數(shù)F50的測量。再分別提取出[6]器件四噪聲參數(shù)Rn、Fmin,、Gopt,、Bopt的測量值。
利用本文提出的Sid,、Sig以及Sigid*模型,,根據(jù)式(30)~式(33),可得四噪聲參數(shù)的仿真計算結(jié)果[4],。如圖4所示,,通過比較測量值與仿真結(jié)果的一致性,驗(yàn)證本文所建模型的有效性和精確性,。
圖4為本文模型在不同反型區(qū),不同頻率點(diǎn)下與傳統(tǒng)模型以及實(shí)測數(shù)據(jù)點(diǎn)的四噪聲參數(shù)對比曲線圖,。實(shí)線,、短線、點(diǎn)線分別代表所建模型在弱反型區(qū),、中反型區(qū),、強(qiáng)反型區(qū)的仿真結(jié)果;倒三角,、圓圈,、正三角分別代表著分布在弱反型區(qū)、中反型區(qū),、強(qiáng)反型區(qū)的實(shí)測數(shù)據(jù)點(diǎn),;線點(diǎn)線、線點(diǎn)點(diǎn)線分別代表傳統(tǒng)模型在中反型區(qū)和強(qiáng)反型區(qū)的仿真結(jié)果,。通過觀察圖4發(fā)現(xiàn):本文所建模型的仿真結(jié)果在各個反型區(qū)都能與實(shí)測數(shù)據(jù)點(diǎn)相吻合,,而傳統(tǒng)模型不適用于弱反型區(qū),并且在弱反型區(qū)和強(qiáng)反型區(qū)中它的變化趨勢雖與實(shí)測數(shù)據(jù)相一致,,但精度遠(yuǎn)不如本文所建模型,。
3 結(jié)論
本文通過對傳統(tǒng)模型不足的分析,基于40 nm MOSFET的物理結(jié)構(gòu),,重新建立了漏極電流噪聲模型,、柵極電流噪聲模型以及兩者的互相關(guān)模型。同時引入柵極過載效應(yīng),使得各模型的統(tǒng)一表達(dá)式在弱反型區(qū)到強(qiáng)反型區(qū)之間具有良好的平滑性,。最后,,通過對比不同反型區(qū)下的所建模型、傳統(tǒng)模型以及實(shí)測點(diǎn)的四噪聲參數(shù),,驗(yàn)證了本文模型的有效性和精準(zhǔn)性,。
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作者信息:
彭小梅,,趙愛峰,王 軍
(西南科技大學(xué) 信息工程學(xué)院,,四川 綿陽621010)