全自動(dòng)對(duì)接焊控制系統(tǒng)是在國(guó)產(chǎn)電子式交流(50 Hz)自動(dòng)對(duì)焊機(jī)基礎(chǔ)上進(jìn)行研制的,，主要由智能控制箱、小型焊接機(jī)頭和逆變弧焊電源" class="cblue" href="http://forexkbc.com/tags/弧焊電源" target="_blank">弧焊電源三部分構(gòu)成,。本系統(tǒng)將原分立元件電子式控制系統(tǒng)改為由C8051F021" class="cblue" href="http://forexkbc.com/tags/C8051F021" target="_blank">C8051F021單片機(jī)和可編程邏輯器件(CPLD)進(jìn)行控制,，在原電壓檢測(cè)的基礎(chǔ)上增加了電流檢測(cè)等環(huán)節(jié)，實(shí)現(xiàn)了引弧環(huán)節(jié)的智能判斷,；利用能量積累的方法解決了單純通過(guò)時(shí)間控制熔化量的問(wèn)題(熔化過(guò)量或不足),；采用PWM控制的高頻逆變電源[1-3]經(jīng)整流為直流焊接來(lái)代替50 Hz的工頻焊接電源，使得弧焊電源的體積,、重量大大減小,，直流焊代替了交流焊，避免了高頻焊接對(duì)環(huán)境的污染,。系統(tǒng)的全過(guò)程包含引弧,、熔化、擠壓和保溫四部分,，整個(gè)工作過(guò)程實(shí)現(xiàn)了智能型全自動(dòng),。系統(tǒng)的總框圖如圖1所示。

1 控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)及原理
    控制系統(tǒng)的CPU采用C8051F021單片機(jī)[4],。C8051F021是使用Cygnal的專利CIP-51內(nèi)核,與MCS-51指令系統(tǒng)完全兼容;采用流水線結(jié)構(gòu),，大大提高了指令運(yùn)行的速度,最大速度可達(dá)25 MIPS;提供22個(gè)中斷源、片內(nèi)獨(dú)立工作的時(shí)鐘發(fā)生器,、電源監(jiān)視器,、看門狗等設(shè)備，以增加SoC芯片的功能,。
　C8051F021內(nèi)部集成了功能強(qiáng)大的ADC子系統(tǒng),，其中包括1個(gè)9通道的模擬多路開(kāi)關(guān)、1個(gè)可編程增益放大器和1個(gè)采樣率為100 KS/s、12位分辨率的逐次逼近型A/D轉(zhuǎn)換器,，C8051F021具有4個(gè)8位的I/O端口,，每個(gè)端口引腳都可以由程序配置為推挽或漏極開(kāi)路輸出。此外,，還引入了數(shù)字交叉開(kāi)關(guān)(數(shù)字開(kāi)關(guān)網(wǎng)絡(luò)),通過(guò)該網(wǎng)絡(luò),，可以將內(nèi)部數(shù)字系統(tǒng)資源分配給P0,、P1和P2端口的各I/O引腳,。
1.1 測(cè)量電路
　本系統(tǒng)測(cè)量的對(duì)象為弧焊電源的輸出電壓和電流。
(1)直流焊接電流的測(cè)量,。隨著逆變技術(shù)的廣泛應(yīng)用,，弧焊電源的工作頻率也不斷提高，但高頻交流電如果直接用于焊接,，會(huì)對(duì)周圍的環(huán)境造成污染,產(chǎn)生不良影響,。而直流焊比交流焊的性能好，不存在斷弧現(xiàn)象,，因而直流焊得到了廣泛的應(yīng)用,。但直流電流沒(méi)有交流電流測(cè)試方便，尤其是大電流的測(cè)量,。本文采用分流器,，能將750 A的直流電流轉(zhuǎn)換成75 mV的電壓,但直接將此電壓送到單片機(jī)ADC的輸入端，效果及抗干擾能力都較差,因而在75 mV電壓與單片機(jī)ADC端之間加入一個(gè)由運(yùn)放構(gòu)成的同相比例電路,將75 mV變成5 V電壓,，以適合A/D轉(zhuǎn)換的要求,，同時(shí)提高抗干擾能力;(2)直流電壓的測(cè)量。本文采用雙光耦,、雙運(yùn)放組成的光耦隔離傳輸電路,，如圖2所示。雙運(yùn)放構(gòu)成2個(gè)電壓跟隨器,，該電路利用T4,、T5電流傳輸特性的對(duì)稱性和反饋原理,可以很好地補(bǔ)償它們?cè)瓉?lái)的非線性,該電路的線性誤差不超過(guò)0.2%。T4和A1為輸入級(jí),，T5和A2為輸出級(jí),，電路的傳輸系數(shù)為K=R25/(R23+RW1)，合理地選擇2個(gè)電阻值,，即可得到適當(dāng)?shù)碾妷褐?。　?/p>

1.2 輸出驅(qū)動(dòng)電路
　焊機(jī)機(jī)頭的上升,、下降由驅(qū)動(dòng)電路控制焊機(jī)機(jī)頭夾具上的伺服電機(jī)來(lái)完成,。其中共有3個(gè)驅(qū)動(dòng)電路，結(jié)構(gòu)如圖3所示(只畫(huà)出其中一路)。采用低電平有效方式驅(qū)動(dòng)負(fù)載,，可以避免單片機(jī)復(fù)位后誤動(dòng)作,，由于單片機(jī)的P1口帶負(fù)載能力有限(僅能驅(qū)動(dòng)4個(gè)LSTTL電路)，故加入一個(gè)反相器緩沖后推動(dòng)光耦,，作用是防止后向通道對(duì)單片機(jī)的干擾,。R4為限流電阻。P1.0控制繼電器驅(qū)動(dòng)接觸器的線包,，在其控制繼電器線包上并聯(lián)一個(gè)發(fā)光二極管用作指示,，P1.1和P1.2控制繼電器驅(qū)動(dòng)伺服電機(jī)正轉(zhuǎn)、反轉(zhuǎn),以實(shí)現(xiàn)焊頭夾具的上升,、下降,，KF和KZ能夠?qū)崿F(xiàn)自鎖。開(kāi)關(guān)S1～S3為手動(dòng)按鈕,，其作用分別為焊機(jī)通電,焊頭夾具的上升,、下降。

2 弧焊電源電路的組成及原理
    根據(jù)正弦波分析變壓器的基本公式：
    U=4.44fNSBm         (1)
式中,，S為鐵芯截面積,，Bm為磁感應(yīng)強(qiáng)度的最大值。
    顯然,，變壓器的重量,、體積與NS有關(guān)，而NS與f又有直接的關(guān)系,。由式(1)可得：
    NS=U/4.44 fBm                           (2)
    當(dāng)取B_m為一定值時(shí),若使頻率從工頻提高到20 kHz,，則繞組匝數(shù)與鐵芯截面積的乘積將減小，而主變壓器在弧焊逆變器中所占的重量為1/3~2/3,。因此,使得整機(jī)重量,、體積顯著減小，同時(shí),，銅和鐵的電能損耗將隨著需用材料的明顯減少而大為降低,。
2.1 高頻逆變電路的組成
    高頻逆變電路采用半橋式逆變電路[5-7]，如圖4所示,。高頻逆變電路的輸入是經(jīng)整流濾波后的直流電壓U1,該電路由2只容量耐壓相同的電容器C1,、C2和2只型號(hào)一致的IGBT管VT1、VT2組成一組電橋,。輸入電源電壓U1加在電橋?qū)蔷€的兩端點(diǎn)a,、b上，而高頻變壓器TR的原邊繞組則接在電橋另一對(duì)角線的兩端點(diǎn)c,、d上,，副邊繞組則是一個(gè)帶中心抽頭的全波整流電路,。VT1、VT2交替導(dǎo)通,，完成DC-AC的逆變過(guò)程,，其逆變頻率為20 kHz。逆變器的輸出由二極管VD1,、VD2組成的全波整流電路及直流輸出電感L濾波,，再變?yōu)橹绷麟娪糜诤附印Ｆ渲蠽D1,、VD2是快速恢復(fù)二極管,。RW為可調(diào)電阻，與固定電阻構(gòu)成分壓電路,，這樣經(jīng)過(guò)調(diào)節(jié)可以得到合適的電壓,，以便供給電壓測(cè)量電路使用,。    
    圖4的電路是半橋式逆變電路,，具有開(kāi)關(guān)器件少、開(kāi)關(guān)電壓不高,、驅(qū)動(dòng)簡(jiǎn)單及成本低的特點(diǎn),。橋臂電壓的輸出頻率和開(kāi)關(guān)頻率相同，變壓器利用率比單端式輸出高,，易輸出較大功率,。而相對(duì)全橋方式而言，其電路結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單,，調(diào)試相對(duì)容易,，其最大的優(yōu)點(diǎn)是抗不平衡能力很強(qiáng)。

2.2 PWM脈沖形成原理[8-9]及實(shí)現(xiàn)
    目前,逆變電源常常使用專用的芯片如TL494,、SG3525等來(lái)產(chǎn)生PWM波形,，并通過(guò)反饋信號(hào)實(shí)現(xiàn)對(duì)PWM波形的寬度調(diào)節(jié)，從而獲得穩(wěn)定輸出,。當(dāng)控制電路設(shè)計(jì)完成后,，就是一個(gè)相對(duì)獨(dú)立的系統(tǒng)，調(diào)節(jié),、控制方式都不能更改,，使得系統(tǒng)的總體協(xié)調(diào)功能差。近幾年,，基于微機(jī)控制的逆變系統(tǒng)主要采用單片機(jī)或數(shù)字信號(hào)處理器(DSP)控制,采用單片機(jī)的系統(tǒng)若使用定時(shí)器產(chǎn)生PWM,由于中斷的特點(diǎn),，輸出的PWM的脈寬容易發(fā)生改變，從而影響輸出電壓的精度,。如MCS51系列,，中斷響應(yīng)為3~8個(gè)機(jī)器周期, 若用6 MHz的晶振,機(jī)器周期為2 μs,，逆變器工作頻率為20 kHz,工作周期為50 μs,則誤差范圍為12%~32%。此外,，單片機(jī)對(duì)系統(tǒng)調(diào)節(jié)的實(shí)時(shí)性差,，因此，單片機(jī)構(gòu)成的系統(tǒng)一般需要外接產(chǎn)生PWM的芯片,單片機(jī)主要用于協(xié)調(diào)系統(tǒng)的工作及輸出顯示,。而專用DSP的系統(tǒng)實(shí)時(shí)性好,，但靈活性差;通用的DSP系統(tǒng)總體控制、協(xié)調(diào)性能不是很好,，并且DSP開(kāi)發(fā)過(guò)程比較復(fù)雜,、開(kāi)發(fā)工具價(jià)格昂貴。
    通常利用IGBT構(gòu)成高頻逆變電源的主電路工作頻率為20 kHz,，則其工作周期為50 000 ns,。由于功率開(kāi)關(guān)器件并聯(lián)的反向二極管存在反向的恢復(fù)時(shí)間，兩路輸出脈沖必須要保證一定的死區(qū)時(shí)間,，即在死區(qū)時(shí)間內(nèi),，兩上橋臂2個(gè)開(kāi)關(guān)器件均不導(dǎo)通，以保證功率器件和電路的安全運(yùn)行,，對(duì)于第四代IGBT,，考慮其死區(qū)時(shí)間要求，雙路PWM脈沖的占空比最大值為80%,，因此,，單路PWM脈沖即每組橋臂IGBT最大的導(dǎo)通時(shí)間為：50 000×0.4=20 000 ns，每路PWM之間的死區(qū)時(shí)間為：50 000×0.1=5 000 ns,。如果CPLD/FPGA外接20 MHz的晶振時(shí)鐘周期為50 ns,、工作頻率為20 kHz的高頻逆電源的工作周期為50 000 ns，共有1 000個(gè)時(shí)鐘周期,，因此,，雙路PWM占空比的調(diào)節(jié)精度為0.2%，即每路改變1個(gè)時(shí)鐘周期,，雙路的脈沖寬度改變2個(gè)時(shí)鐘周期,占空比的變化率為：2/1 000=0.2%,。所以，采用CPLD/FPGA的逆變系統(tǒng),，可以方便地通過(guò)改變外接的晶振頻率來(lái)調(diào)整PWM占空比的調(diào)節(jié)精度,，以滿足不同系統(tǒng)的特定要求，降低設(shè)備的開(kāi)發(fā)成本,。
    數(shù)字化弧焊逆變電源的輸出電壓,、電流采樣后經(jīng)A/D轉(zhuǎn)換送入單片機(jī)，單片機(jī)經(jīng)控制算法計(jì)算PWM的脈沖寬度,，并將其送至CPLD,。CPLD根據(jù)單片機(jī)送入的值生成相位差180°,、帶死區(qū)時(shí)間和最小脈寬限制的兩路IGBT驅(qū)動(dòng)脈沖,驅(qū)動(dòng)脈沖的占空比隨單片機(jī)計(jì)算并輸出的脈沖寬度值做相應(yīng)的變化。與此同時(shí),CPLD發(fā)出協(xié)同控制信號(hào)回送給單片機(jī),，用以協(xié)調(diào)電流,、電壓采樣與PWM脈沖發(fā)生的控制關(guān)系。為了便于對(duì)數(shù)字化焊機(jī)的過(guò)載情況進(jìn)行監(jiān)控并能夠在有效時(shí)間內(nèi)采取保護(hù)控制措施,在數(shù)字PWM芯片上設(shè)計(jì)了針對(duì)過(guò)流,、欠壓等情況下,，封鎖PWM脈沖輸出的功能。PWM仿真波形圖如圖5所示,。en為PWM脈沖輸出總使能控制端,，module為脈沖寬度數(shù)據(jù)輸入端，用以連接微控制器的數(shù)據(jù)總線,；CLK信號(hào)為時(shí)鐘信號(hào)輸入端,，它是整個(gè)數(shù)字PWM芯片控制的基準(zhǔn)或節(jié)拍，對(duì)輸出精度及穩(wěn)定性起著決定性的作用,。pwm1和pwm2為PWM脈沖輸出端,，輸出相位差180°的兩路輸出驅(qū)動(dòng)脈沖。syn為輸出協(xié)同控制端,。

    從仿真波形圖可以看出：輸出波形的周期為50 μs,；當(dāng)單片機(jī)輸出的數(shù)據(jù)值不同時(shí)，PWM的寬度也不相同,。圖中先后輸出的數(shù)據(jù)分別為12、120,、50,，對(duì)應(yīng)的脈沖寬度不相同，在前20 μs,，使能端en為低電平,，單片機(jī)的數(shù)據(jù)不能傳輸?shù)娇删幊踢壿嬈骷校瑒t無(wú)脈沖輸出,；輸出協(xié)同信號(hào)syn,，反饋給單片機(jī)作為同步信號(hào)用。
3 系統(tǒng)軟件的編制
    采用C8051F021單片機(jī)作為控制系統(tǒng)的核心,，外擴(kuò)鍵盤,、顯示電路。鍵盤對(duì)不同的焊接鋼筋直徑(Φ8 mm～Φ40 mm）進(jìn)行設(shè)置,，顯示電路可顯示焊接鋼筋直徑和當(dāng)前焊接電壓,。這些外擴(kuò)電路與單片機(jī)的接口都較簡(jiǎn)單，不需要附加其他器件,。
    為了調(diào)試方便,，在設(shè)計(jì)系統(tǒng)程序時(shí),，采用“模塊化”形式，其主程序流程圖如圖6所示,，由鍵盤掃描,、查表、數(shù)制轉(zhuǎn)換,、A/D轉(zhuǎn)換,、延時(shí)、報(bào)警,、工作程序等子程序組成,，其中工作程序是核心，其他子程序是為其服務(wù)的,。系統(tǒng)采用電壓,、電流雙閉環(huán)，結(jié)合軟件處理作為引弧是否成功,、熔化量是否適中的判斷依據(jù),，從而解決目前產(chǎn)品中存在的問(wèn)題。單片機(jī)根據(jù)測(cè)得的電壓,、電流值首先對(duì)系統(tǒng)的引弧進(jìn)行判斷,，當(dāng)電壓過(guò)大、電流過(guò)小時(shí),，控制夾具下降,；當(dāng)電壓過(guò)小、電流過(guò)大時(shí),，控制夾具上升,；當(dāng)電壓等于零或電流趨于無(wú)窮大時(shí)，即為短路現(xiàn)象,；當(dāng)有電壓沒(méi)有電流時(shí),，即為斷弧現(xiàn)象；只有當(dāng)電壓和電流同時(shí)達(dá)到規(guī)定值時(shí)(電壓范圍為10 V～30 V,電流為100 A～400 A),，系統(tǒng)才認(rèn)定引弧是成功的,。引弧成功后，還需要對(duì)焊接燃燒的熱當(dāng)量進(jìn)行累計(jì)[1],，并隨時(shí)與標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行比較,，一旦相等即轉(zhuǎn)入下一道工序中，擠壓,、保溫都可定時(shí)完成,，程序簡(jiǎn)單。    

    標(biāo)準(zhǔn)值的獲得通過(guò)電弧煉鋼技術(shù)[10]來(lái)確定,，主要從三方面考慮：
    (1)確定電弧焊的有效加熱功率,。如焊接電流為I(A),，
電弧電壓為U(V)，則電弧傳給工件的有效加熱功率為：
    q=ηIU(W)                    (3)
式中,η為焊接熱效率,，反映了焊接過(guò)程中對(duì)于熱能的有效利用程度,對(duì)于埋弧自動(dòng)焊的熱量很難向外擴(kuò)散,，因而η值較高為0.9～0.99。
　　(2)確定溫度場(chǎng)的類型,。焊接溫度場(chǎng)根據(jù)其傳熱方向可分為三維傳熱,、二維傳熱和一維傳熱三種類型。鋼筋對(duì)接焊則屬于在截面上均勻分布的面熱源,、沿軸線方向一維傳熱的溫度場(chǎng),。由于金屬的導(dǎo)熱性能很強(qiáng)，因而熱源提供的熱能迅速向工件內(nèi)部傳播,，使其溫度場(chǎng)變小,。為了保證鋼筋焊接時(shí)有足夠的熔池尺寸和熔深，應(yīng)采用較大的規(guī)范參數(shù)(即焊接熱源的有效熱效率和焊接速度),。溫度在沿鋼筋軸按指數(shù)規(guī)律分布,，但在近處溫度比較集中，因而熱能主要集中在這一區(qū)域,，可近似作為線性關(guān)系處理,，范圍為0～5 cm，溫度為鋼的熔點(diǎn)溫度T熔-50℃,。
    (3)確定熔化所需的熱量,。這部分所需能量的大小決定于鋼筋的成份，因?yàn)榛瘜W(xué)成份不同,，鋼的熔點(diǎn)也就不一樣,，鋼液熔點(diǎn)的近似值為：
     T_熔=1 539-∑Δtx%℃                             (4)
式中,1 539為純鐵熔點(diǎn); Δt為鋼中某元素含量增加1%時(shí)，熔點(diǎn)的降低值;x%為該元素的百分含量,例如：鋼的含碳量為0.5%時(shí),碳的熔點(diǎn)為1 480℃,。
    碳素鋼的平均比熱為0.7×103 J/kg·℃，熔解熱為2.73×105 J/kg,，則熔化鋼所需熱量為：
    Q1=m1cΔt1+m1 j       (5)
式中,m1為熔化鋼的質(zhì)量,由鋼筋的直徑及長(zhǎng)度決定,長(zhǎng)度可選12 mm～16 mm之間的值,，直徑大的可選適當(dāng)短一些；c為比熱;Δt1為變化的溫度,是T熔與周圍環(huán)境的溫度差,，即Δt1=T_熔-T_環(huán),；j為熔解熱。
　　除了熔化所需的熱量外,，還有一部分熱量需要考慮,，即：焊接處5 cm的長(zhǎng)度中除熔化的鋼筋外，余下為鋼筋溫度變化所需的熱量：
　    Q2=m2 cΔt2  (6)
式中,m2為溫度變化而沒(méi)有熔化部分的鋼筋質(zhì)量,，Δt2為變化的溫度,，Δt2=(T_熔+50)/2,。
　　把這兩部分熱量相加，求出鋼筋吸收的總熱量,，再除以焊接熱效率η,，即可得到標(biāo)準(zhǔn)值Q。這個(gè)標(biāo)準(zhǔn)值Q被預(yù)置在程序中,，系統(tǒng)工作時(shí),，對(duì)電弧的熱量進(jìn)行累計(jì)為Q_吸=UIt，并隨時(shí)把Q吸和Q相比較,，當(dāng)Q_吸≥Q時(shí)轉(zhuǎn)到下一道工序中,。
　　本系統(tǒng)利用單片機(jī)對(duì)建筑鋼筋對(duì)接焊的4個(gè)過(guò)程進(jìn)和控制，采用CPLD產(chǎn)生PWM脈沖波形,，經(jīng)過(guò)對(duì)原系統(tǒng)的改進(jìn),，現(xiàn)系統(tǒng)不僅能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)焊接的功能，且系統(tǒng)修改方便,，控制準(zhǔn)確,、靈活，焊接質(zhì)量明顯提高,，焊接性能大大改善,。不僅減少了操作員的工作量，而且還能節(jié)省鋼材,，提高焊接效率,。
參考文獻(xiàn)
[1]     張光先.逆變焊機(jī)原理與設(shè)計(jì)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2008.
[2]     黃石生.逆變理論與弧焊逆變器[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,，1995.
[3]     黃石生.弧焊電源及其數(shù)字化控制[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,，2007.
[4]     呂勇軍，許曉峰.基于C8051F021的直流電源監(jiān)控系統(tǒng)[J].儀表技術(shù),2004(3):69-71.
[5]     葉斌.電力電子應(yīng)用技術(shù)及裝置[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,，1999.
[6]     胡繩蓀.現(xiàn)代弧焊電源及其控制[M].北京:機(jī)械工業(yè)出 版社,，2007.
[7]     史平君.實(shí)用電源技術(shù)手冊(cè)[M].遼寧:遼寧科學(xué)技術(shù)出版社，1999.
[8]     丁京柱,，王偉明,，劉嘉,等.數(shù)字弧焊逆變電源PWM芯片的VHDL語(yǔ)言設(shè)計(jì)[J].焊接學(xué)報(bào),2002,23(6):47-50.
[9]    劉松,熊臘森,余愛(ài)民.使用VHDL設(shè)計(jì)基于CPLD/FPGA逆變電源的PWM波形[J].焊接學(xué)報(bào).2002,23(6):89-91.
[10]    沈才芳.電弧爐煉鋼工藝與設(shè)備[M].北京:冶金工業(yè)出版社，2005.