文獻(xiàn)標(biāo)識碼: A
文章編號: 0258-7998(2015)04-0129-03
0 引言
被廣泛應(yīng)用的三相電壓型逆變器是由多個(gè)全控型開關(guān)器件、二極管和濾波電感,、電容等組成的一類時(shí)變的,、耦合的、多輸入多輸出的非線性系統(tǒng)[1],,為方便控制,,人們總希望將其化為線性系統(tǒng)。精確線性化這種非線性控制方法通過非線性坐標(biāo)變換可將原來的非線性系統(tǒng)化為線性系統(tǒng),,從而將非線性系統(tǒng)的綜合問題化為線性系統(tǒng)的綜合問題[2],。經(jīng)文獻(xiàn)檢索,該方法已被應(yīng)用到Buck變換器,、逆變器等電力電子變換器系統(tǒng)中[3-4],。在上述文獻(xiàn)中,應(yīng)用精確線性化得到的線性系統(tǒng)采用線性控制策略時(shí),,多結(jié)合最優(yōu)控制方法,。在選取二次型性能指標(biāo)中的對稱矩陣Q和R時(shí),,在文獻(xiàn)[3]中采用經(jīng)驗(yàn)矩陣數(shù)值,對怎樣選取,、如何選取并未給出依據(jù),;在文獻(xiàn)[4]中選取的Q矩陣與系統(tǒng)的負(fù)載參數(shù)有關(guān),一旦選取特定的Q矩陣,,當(dāng)負(fù)載參數(shù)發(fā)生變化時(shí),,采用原來反饋增益矩陣,系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)是否仍然較優(yōu)值得商榷,。如何選擇反饋增益矩陣參數(shù),,減少其隨機(jī)性是值得探討的問題。
反步法是一種對帶有參數(shù)嚴(yán)格反饋形式的非線性系統(tǒng)有效的設(shè)計(jì)方法,,比較適合在線控制[5],。精確線性化得到的線性系統(tǒng)一般均可化為帶有參數(shù)嚴(yán)格反饋形式模型,再對其采用反步法,,比較容易得到系統(tǒng)的控制規(guī)律,。本文將這兩種方法結(jié)合起來應(yīng)用于三相電壓型逆變器系統(tǒng)中,并推導(dǎo)出一種非線性復(fù)合控制的模型,,為逆變器的有效控制提供理論依據(jù),。
1 三相電壓型逆變器的線性化分析
1.1 三相電壓型逆變器的數(shù)學(xué)模型分析
圖1為三相電壓型逆變器的電路拓?fù)洌瑘D中sij(i∈{a,,b,,c}),,j∈{p,,n})為全控型器件,Lf,、Cf為濾波電感和電容,,R為負(fù)載電阻。電路工作時(shí)每相橋臂中僅有一個(gè)開關(guān)器件導(dǎo)通,,定義開關(guān)函數(shù)Si,,當(dāng)Si=1表示與p相連,Si=0表示與n相連,。定義虛擬線電流iab=ia-ib,,ibc=ib-ic,ica=ic-ia,,線開關(guān)函數(shù)sab=sa-sb,,sbc=sb-sc,sca=sc-sa,。依據(jù)6個(gè)開關(guān)的8種狀態(tài)和基爾霍夫定律可以得到[1]:
對于式(1)這樣的多輸入,、多輸出的非線性系統(tǒng),,存在uAB+uBC+uCA=0,iab+ibc+ica=0,。式(1)中獨(dú)立的微分方程數(shù)僅有4個(gè),,不妨取式(1)中的第1、2,、4,、5行。引入開關(guān)周期平均算子式(2)將式(1)離散系統(tǒng)變換為連續(xù)的系統(tǒng)[1],,其中TS為開關(guān)周期,,x(t)為電路中的某電量。
對式(1)求開關(guān)周期平均后,,得到式(3),,式中各量均為開關(guān)周期平均值,為討論方便,,各變量仍保持原有書寫格式,。dab=da-db,dbc=db-dc,,dca=dc-da為線間占空比,。
1.2 三相電壓型逆變器的線性化條件驗(yàn)證
對于式(3)選取狀態(tài)變量為x,控制輸入變量為占空比d,,輸出變量為線電壓y,。具體含義為x=[x1 x2 x3 x4]T=[iab ibc uAB uBC]T,d=[dab dbc]T,,y=[h1(x) h2(x)]T=[uAB uBC]T,。系統(tǒng)的維數(shù)為4,式(3)對應(yīng)的仿射非線性數(shù)學(xué)模型為式(4):
依據(jù)微分幾何理論,,如果滿足下述2個(gè)條件則系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)線性化[2]:
(1)矩陣[g1(x) g2(x) adf g1(x) adf g2(x)]在x0鄰域內(nèi)的秩為4,。
(2)下述4個(gè)向量場的集合在x=x0處每個(gè)都是對合的:
D1={g1(x)},D2={g1(x),,g2(x)},,
D3={g1(x),g2(x),,adf g1(x)},,
D4={g1(x),g2(x),,adf g1(x),,adf g2(x)}。
對條件(1)的驗(yàn)證,,通過計(jì)算李括號得到式(5):
顯然[g1(x) g2(x) adf g1(x) adf g2(x)]為對角陣,,且與x無關(guān),,可以驗(yàn)證它在全局范圍內(nèi)的秩均為4。即條件(1)滿足,。將式(5)帶入向量場D1,、D2、D3,、D4中,,由于它們與x無關(guān)為恒向量場,任意兩個(gè)恒向量場的李括號為零向量,,因此D1,、D2、D3,、D4均是對合的,,即條件(2)滿足。當(dāng)系統(tǒng)滿足條件(1)和(2)時(shí),,可以選取一組輸出函數(shù)實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)狀態(tài)反饋線性化,。對輸出h1(x)=x3,計(jì)算相應(yīng)的李導(dǎo)數(shù)有:
根據(jù)上式計(jì)算的結(jié)果和系統(tǒng)相對階的概念可知,,對輸出h1(x)的關(guān)系度為2[3],。對輸出h2(x)=x4,計(jì)算相應(yīng)的李導(dǎo)數(shù),,同理可得到對輸出h2(x)的關(guān)系度為2,。通過坐標(biāo)變換可將原非線性系統(tǒng)轉(zhuǎn)化成一個(gè)能控的線性系統(tǒng)。
1.3 精確線性化
令z1=h1(x),,z2=Lf h1(x),,z3=h2(x),z4=Lf h2(x),,并對其求導(dǎo)可得到式(11):
2 三相電壓型逆變器的反步設(shè)計(jì)方法
將式(12)所示的系統(tǒng)模型寫成具有參數(shù)嚴(yán)格反饋形式的多輸入多輸出非線性系統(tǒng)的一般表達(dá)式[2]:
其中z1=[z1 z3]T=[x3 x4]T=[uAB uBC]T,,z2=[z2 z4]T,,v=[v1 v2]T,,F(xiàn)1(z1)=0,F(xiàn)2(z1,,z2)=0,,G1(z1)=I2×2,G2(z1,,z2)=I2×2,。系統(tǒng)的階數(shù)為2,應(yīng)用反步設(shè)計(jì)法時(shí)可按兩步進(jìn)行:
(1)定義系統(tǒng)跟蹤誤差相量矩陣E1為式(15),,式中z1ref為輸出期望值,。
對上式進(jìn)行求導(dǎo)并整理后得到:
定義輔助誤差相量E2矩陣函數(shù)為:
其中z2ref為虛擬控制相量,。將式(17)代入式(16)中可得:
設(shè)計(jì)虛擬控制相量z2ref為:
式中k1=k11 00 k12為反饋增益矩陣,k11,、k12為正實(shí)數(shù),。將式(19)代入式(18)得到:
對于式(20),如果E2→0,,則E1→0,。
選取Lyapunov 函數(shù)為:
對式(21)求導(dǎo),可得到:
(2)對式(18)求導(dǎo)得到:
設(shè)計(jì)控制相量v為:
式中k2=k21 00 k22為反饋增益矩陣,,k21,、k22為正實(shí)數(shù)。將式(24)代入式(23)得到:
選取Lyapunov函數(shù)為:
對式(26)求導(dǎo)可得到:
根據(jù)Lyapunov 第二方法可判定系統(tǒng)漸近穩(wěn)定,。
3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證
實(shí)驗(yàn)參數(shù):給定三相對稱輸出電壓峰值為100 V,,輸出頻率設(shè)定為50 Hz,udc=150 V,,TS=0.1 ms,,R=20 ,Lf=5 mH,,Cf=5 F,。反饋增益選為:k11=k12=6 000,k21=k22=12 000,。圖2為起動實(shí)驗(yàn)波形,,圖3為負(fù)載突變時(shí)波形,負(fù)載由20 跳變?yōu)?0 ,,然后再由10 跳變?yōu)?0 ,。圖4為直流電壓突變實(shí)驗(yàn)波形,其中直流電壓變化范圍為150 V→120 V→150 V,。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可看出系統(tǒng)具有較好的動態(tài),、靜態(tài)性能,對負(fù)載擾動,、直流電壓擾動具有較強(qiáng)的抗擾能力,。
4 結(jié)論
本文將三相逆變器系統(tǒng)的仿射非線性數(shù)學(xué)模型,經(jīng)過精確線性化得到具有參數(shù)嚴(yán)格反饋形式模型,,再應(yīng)用反步設(shè)計(jì)方法,,推導(dǎo)出系統(tǒng)的控制模型。最后通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該復(fù)合控制策略的有效性,。
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