摘要

在要求降低輸出噪聲的應(yīng)用中,，由于輸出浪涌過大,，開關(guān)轉(zhuǎn)換器可能會遇到延遲啟動的問題,，或者可能根本無法啟動,。輸出濾波器設(shè)計(jì)不當(dāng)引起的輸出浪涌電流及其影響，可以通過增加軟啟動時(shí)間,、提高開關(guān)頻率或減小輸出電容來降低,。本文介紹一些實(shí)用設(shè)計(jì)考慮事項(xiàng)，以防止輸出浪涌過大引發(fā)啟動問題,。 

簡介

許多開關(guān)轉(zhuǎn)換器設(shè)計(jì)是由嚴(yán)苛的輸出噪聲要求驅(qū)動的,。對低輸出噪聲的需求促使設(shè)計(jì)人員加大輸出濾波，例如在輸出端使用多個(gè)電容,。隨著輸出軌上電容的增加,，過大浪涌電流可能會給啟動過程造成問題，導(dǎo)致電感飽和或損壞功率開關(guān),。 

不同于開關(guān)控制器,，單片開關(guān)穩(wěn)壓器的功率開關(guān)在芯片內(nèi)部。這對于負(fù)載點(diǎn)開關(guān)轉(zhuǎn)換器應(yīng)用而言是一種理想方法,，因?yàn)樗哂懈〉腜CB尺寸和更好的柵極驅(qū)動電路設(shè)計(jì)等優(yōu)點(diǎn),。這意味著，為了避免損壞開關(guān)和穩(wěn)壓器芯片本身,，過流保護(hù)是必須的,。雙通道、高性能DC-DC單芯片開關(guān)穩(wěn)壓器ADP5070就是一個(gè)例子，如圖1所示,。 

在輸出過載情況下或啟動時(shí)會有大電流流過內(nèi)部開關(guān)的情況下,，為防止電路受損，開關(guān)穩(wěn)壓器制造商在單芯片開關(guān)穩(wěn)壓器上會采用不同的限流技術(shù),。盡管存在限流保護(hù),，開關(guān)穩(wěn)壓器仍可能無法正常工作，尤其是在啟動期間,。例如,，打嗝模式用作限流保護(hù)手段時(shí)，在初始上電期間,，輸出電容仍處于完全放電狀態(tài),，開關(guān)穩(wěn)壓器可能進(jìn)入打嗝模式，導(dǎo)致啟動時(shí)間延長或可能根本不啟動,。除負(fù)載外,，輸出電容可能會引起過大的浪涌電流，導(dǎo)致電感電流升高并達(dá)到打嗝模式限流閾值,。

圖1.采用ADP5070穩(wěn)壓器的開關(guān)轉(zhuǎn)換器

過流保護(hù)方案

開關(guān)轉(zhuǎn)換器內(nèi)部集成功率開關(guān),，使限流保護(hù)成為基本功能。常用限流方案有三種：恒流限流,、折返限流和打嗝模式限流,。

恒流限流

對于恒流限流方案，當(dāng)發(fā)生過載情況時(shí),，輸出電流保持恒定值(ILIMIT),。因此，輸出電壓會下降,。這種方案通過逐周期限流實(shí)現(xiàn),，利用流經(jīng)功率開關(guān)的峰值電感電流信息檢測過載狀況。

圖2.逐周期恒流限流

圖2顯示了在峰值限流方案中,，一個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器在正常和過載情況下的典型電感電流。在過載狀況期間,，如ILIMIT所示,，當(dāng)檢測到的峰值電流大于預(yù)定閾值時(shí)，開關(guān)周期終止,。 

在恒流限流方案中,，輸出電流保持在ILIMIT，導(dǎo)致穩(wěn)壓器功耗很高,。此功耗會導(dǎo)致結(jié)溫升高,，可能超過熱限值。 

折返限流

折返限流方案部分解決了恒流限流的問題，在故障或過載情況下有助于將晶體管保持在安全工作區(qū)域,。圖3比較了恒流和折返限流兩種方案的VOUT與IOUT響應(yīng)曲線,。與恒流限流相反，輸出電流（IOUT）的減小降低了功耗,，從而降低了開關(guān)轉(zhuǎn)換器的熱應(yīng)力,。

圖3.恒流和折返兩種方案的VOUT與IOUT曲線

該方案的缺點(diǎn)是不能完全自恢復(fù)。由于其折返特性,，并且取決于負(fù)載性質(zhì),，一旦達(dá)到或超過限流閾值，工作點(diǎn)可能落入趨向短路工作點(diǎn)的折返區(qū)域,。這將需要斷電重啟器件或重新使能器件,，使其恢復(fù)正常工作狀態(tài)。

打嗝模式限流

在打嗝模式限流方案中,，轉(zhuǎn)換器開關(guān)進(jìn)入一系列突發(fā)短脈沖,，然后是睡眠時(shí)間，“打嗝”名稱正是由此而來,。一旦發(fā)生過載狀況,，開關(guān)轉(zhuǎn)換器即進(jìn)入打嗝模式，其中的睡眠時(shí)間是指開關(guān)斷開預(yù)定時(shí)間,。睡眠時(shí)間結(jié)束時(shí),，開關(guān)轉(zhuǎn)換器將嘗試從軟啟動狀態(tài)重新啟動。如果限流故障已清除,，器件將恢復(fù)正常工作,，否則重新進(jìn)入打嗝模式。 

打嗝模式限流方案克服了上面討論的兩種過流保護(hù)的缺點(diǎn),。首先,，它解決了散熱問題，因?yàn)樗邥r(shí)間降低了平均負(fù)載電流,，使轉(zhuǎn)換器得以冷卻,。其次，一旦過載條件消除,，器件便能平穩(wěn)地自動恢復(fù),。 

但是，如果啟動過程中打嗝模式檢測處于激活狀態(tài),，則可能會出現(xiàn)一些問題,。除負(fù)載電流外，過大浪涌電流可能會導(dǎo)致電感電流超出限流閾值,，從而觸發(fā)打嗝模式,，阻止轉(zhuǎn)換器啟動,。例如，ADP5071的反相穩(wěn)壓器的負(fù)輸出配置為-15 V輸出電壓,、100 mA輸出電流和大約63 μF的總輸出電容,，由3.3 V電源供電后不會啟動。如圖4所示,，由于大輸出浪涌電流觸發(fā)限流閾值,，負(fù)軌處于打嗝模式。電感電流峰值達(dá)到1.5 A左右,，超過了約1.32 A的典型限流閾值,。

圖4.打嗝模式下的ADP5071反相穩(wěn)壓器

另外，如果由于輸出電容較大而引起浪涌過大,，轉(zhuǎn)換器的啟動時(shí)間可能會意外變長,，如圖5所示。

圖5.ADP5070反相穩(wěn)壓器延遲啟動

開關(guān)變換器中的電感電流

電感平均電流

在非隔離式開關(guān)轉(zhuǎn)換器中,，電感的位置決定轉(zhuǎn)換器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),。輸入和輸出之間有一個(gè)共用參考地，電感位置只有三個(gè)可能的不同軌：輸入,、輸出和接地軌,。 

圖6顯示了這三種基本開關(guān)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。當(dāng)電感位于輸出軌時(shí),，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)為降壓型,。當(dāng)電感位于輸入軌時(shí)，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)為升壓型,。當(dāng)電感位于接地軌時(shí),，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)為反相升降壓型。

圖6.基本開關(guān)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

在穩(wěn)態(tài)條件下,，由于電容上的平均電流為零,，所以輸出軌上的平均電流(IOUTRAIL)必定等于輸出電流。對于降壓拓?fù)?，IL-AVE = IOUT,。但對于升壓和反相升降壓型拓?fù)洌琁D-AVE = IOUT,。 

對于升壓和反相升降壓型拓?fù)?，電流僅在開關(guān)關(guān)斷期間流過二極管。因此在開關(guān)斷開期間,，ID-AVE = IL-AVE。要計(jì)算相對于輸出電流的平均電感電流,，請參考圖7,。關(guān)斷時(shí)間內(nèi)綠色矩形區(qū)域是平均二極管電流ID-AVE，其高度等于IL-AVE，寬度等于TOFF,。此電流全部到達(dá)輸出端,，因此可以轉(zhuǎn)換成平均寬度為T、高度為IOUT的矩形區(qū)域,。

其中,，

圖7.升壓型或反相升降壓型的二極管電流

表1是對平均電感電流IL-AVE和開關(guān)占空比D的總結(jié)?；谶@些公式,，當(dāng)輸入電壓處于最小值以提供最大占空比時(shí)，并且當(dāng)輸出電流處于最大值時(shí),，電感電流將處于最大值,。

電感電流峰值

圖8顯示了升降壓逆變器在穩(wěn)態(tài)條件和連續(xù)導(dǎo)通工作模式下的電感電壓和電流波形。對于任何開關(guān)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),，電感電流紋波量(ΔIL)都可以根據(jù)理想電感公式2得出,。

圖8.電感電流的“擺幅”

在電感電流為三角形且呈現(xiàn)恒定變化率（因此有恒定感應(yīng)電壓）的開關(guān)轉(zhuǎn)換器應(yīng)用中，(ΔIL/Δt)可以用在電感公式中,，重新整理的公式3中就這一項(xiàng),。電感電流紋波由施加到電感的伏秒和電感值決定。

開關(guān)導(dǎo)通時(shí)間很容易與占空比和開關(guān)頻率相聯(lián)系,，如公式4所示,。因此，在后面的公式中在開關(guān)導(dǎo)通期間使用伏秒乘積要比開關(guān)關(guān)斷期間更方便,。

表2總結(jié)了三種不同拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中的電感電流紋波,。公式3中的伏秒乘積項(xiàng)tON被公式4代替，VL-ON項(xiàng)被電感上的感應(yīng)電壓（取決于拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)）代替,。

回顧圖8中的穩(wěn)態(tài)電感電流,，可觀察到，電感電流平均值恰好位于斜坡的幾何中心,，或波形擺幅的ΔIL/2點(diǎn)處,。因此，電感電流峰值等于電感電流均值與電感電流紋波的一半之和,，如公式5所示,。

電容浪涌電流

公式6定義了電容的充電電流或位移電流。它指出,，流經(jīng)一個(gè)電容的電流對應(yīng)于該電容上的電壓變化率,。

選擇開關(guān)轉(zhuǎn)換器的輸出電容值時(shí)，應(yīng)考慮電容充電電流,。啟動時(shí),，假定電容電壓等于零或沒有電荷,，輸出電容開始充電，汲取的電流取決于總電容和電容電壓變化率,，直至電容電壓達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),。

 開關(guān)轉(zhuǎn)換器中輸出電壓的上升是一個(gè)斜率恒定的受控斜坡，因此變化率方程可以簡化,，如公式7所示,。輸出電壓(ΔV)的變化對應(yīng)于穩(wěn)態(tài)輸出電壓，Δt對應(yīng)于啟動期間輸出達(dá)到最終值所需的時(shí)間,，或通常稱為軟啟動時(shí)間,。

如果輸出電容（COUT）過大或軟啟動時(shí)間較短，則穩(wěn)壓器需要的電流ICAP可能太高,，導(dǎo)致轉(zhuǎn)換器操作出現(xiàn)問題,。這種大電流脈沖量稱為浪涌電流。圖9顯示了輸出為15 V,、輸出電容為10 μF,、軟啟動時(shí)間為4 ms的反相降壓-升壓轉(zhuǎn)換器啟動期間的電容浪涌電流和輸出電壓。

圖9.輸出電容浪涌電流

啟動時(shí)的電感電流峰值

圖10顯示了一個(gè)典型升壓轉(zhuǎn)換器電路,。當(dāng)晶體管開關(guān)閉合時(shí),，電流流過電感，但沒有電流流過輸出軌,。在COUT放電階段,，放電電流(ICAP)流向輸出端，但沒有電流流經(jīng)反向偏置二極管,。當(dāng)晶體管開關(guān)斷開時(shí),，電流ID流過二極管。

圖10.升壓DC-DC轉(zhuǎn)換器電路

根據(jù)基爾霍夫電流定律,，通過輸出軌的電流(ID)必須等于流過輸出電容(ICAP)和輸出負(fù)載(IOUT)的電流之和,。這可以通過公式8表示。

IOUTRAIL = ID = ICAP + IOUT    (8)

此公式適用于每個(gè)充電階段或電容兩端的電壓上升時(shí),。因此,，它也適用于開關(guān)轉(zhuǎn)換器的啟動過程，當(dāng)輸出電容的初始狀態(tài)為放電時(shí),，或當(dāng)輸出電壓尚未處于穩(wěn)態(tài)值時(shí),。

啟動期間的電感電流峰值可使用公式5進(jìn)行定義，其中包括輸出電容引起的浪涌電流影響,。公式8將被應(yīng)用于表1中的IL-AVE公式,，用IOUT + ICAP代替IOUT。表3總結(jié)了啟動過程中的電感電流峰值公式,。

對于三種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中的任何一種,，電感電流峰值都與IOUT成正比,。就輸出電流而言，輸出電容必須按照滿載條件進(jìn)行設(shè)計(jì),。

大多數(shù)應(yīng)用要求在一定輸入電壓范圍內(nèi)工作。因此,，針對輸入電壓,，就電感電流的直流和交流分量電壓的大小而言，降壓拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)與其他兩種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)之間存在差異,。通過圖11可以更好地明白這一點(diǎn),。對于降壓拓?fù)洌S著輸入電壓升高,，交流分量電壓升高,。平均電流等于輸出電流，所以直流分量電壓保持不變,。因此在最大輸入電壓下,，電感電流峰值最大。

圖11.電感電流與輸入電壓的關(guān)系

對于升壓型和升降壓型,，隨著輸入電壓升高,，交流分量電壓升高，但由于占空比對平均電流的影響,，直流分量電壓下降,，如表1所示。直流分量電壓占主導(dǎo)地位,，因此電感峰值電流在最小輸入電壓時(shí)處于額定最大值,。就輸入電壓而言，對于降壓拓?fù)?，輸出電容的設(shè)計(jì)必須在最大輸入電壓下完成,，升降壓型，則應(yīng)使用最小輸入電壓進(jìn)行設(shè)計(jì),。

降低浪涌影響

輸出電容濾波器

如前面部分所述,，輸出端電容過大會引起高浪涌電流，導(dǎo)致電感電流峰值在啟動期間達(dá)到限流閾值,。因此,，在保持良好的轉(zhuǎn)換器啟動性能的同時(shí)，必須使用合適的電容來實(shí)現(xiàn)最小輸出電壓紋波,。

對于降壓轉(zhuǎn)換器,，COUT和峰峰值電壓紋波之間的關(guān)系由公式9定義。

其中：

對于升壓和反相降壓-升壓轉(zhuǎn)換器,，COUT和峰峰值紋波之間的關(guān)系由公式10定義,。

請注意,，這些公式忽略了寄生元件對電容和電感的影響。根據(jù)轉(zhuǎn)換器的額定規(guī)格,，這可以幫助設(shè)計(jì)者限制輸出端增加的電容,。關(guān)鍵考慮是讓濾波水平和輸出浪涌電流實(shí)現(xiàn)良好平衡。

二級LC濾波器

在某些情況下,，輸出電壓上會出現(xiàn)開關(guān)瞬變,，如圖12所示。如果幅度顯著,，這對輸出負(fù)載將是一個(gè)問題,。開關(guān)尖峰主要由輸出軌上的電流（對于升壓型和升降壓型是二極管電流）的開關(guān)轉(zhuǎn)換引起。PCB銅線上的雜散電感可能會將其放大,。由于尖峰頻率比轉(zhuǎn)換器開關(guān)頻率高得多,，所以僅通過輸出濾波電容無法減小峰峰值紋波，需要進(jìn)行額外的濾波,。

圖12.輸出電壓紋波和開關(guān)瞬變

圖12中的藍(lán)色線表示升壓轉(zhuǎn)換器中電感的周期性開關(guān)動作,，黃線表示輸出電壓紋波。當(dāng)電感電流開關(guān)轉(zhuǎn)換時(shí),，紋波電壓內(nèi)可觀察到高頻瞬變,。 

analog.com上有一篇很好的文章介紹了如何通過二級LC濾波來降低高頻瞬態(tài)，其標(biāo)題為“為開關(guān)電源設(shè)計(jì)二級輸出濾波器”,，作者是Kevin Tompsett,。

紋波測量

獲取輸出電壓紋波時(shí)，正確的測量方法也很重要,。不正確的測量設(shè)置可能導(dǎo)致高壓紋波讀數(shù)不準(zhǔn)確,，從而可能造成輸出電容過度設(shè)計(jì)。很容易犯把過多電容放在輸出端的錯(cuò)誤,，以期降低電壓紋波,，而沒有意識到這樣做的壞處。 

Aldrick Limjoco撰寫的題為“測量開關(guān)穩(wěn)壓器中的輸出紋波和開關(guān)瞬變”的應(yīng)用筆記對此應(yīng)該有所幫助,。詳情參見參考文獻(xiàn),。

軟啟動特性

對于升壓型和反相降壓-升壓型，電感電流直流分量電壓的增加產(chǎn)生的影響更大,。在較低輸入電壓時(shí),，占空比的增加導(dǎo)致電感電流均值大幅增加，如表3公式中的(1-D)因子所示,，圖11也顯示了這一現(xiàn)象,。這意味著必須顯著降低輸出電容的浪涌電流。通過增加公式7中的軟啟動時(shí)間(tSS)可實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)。

圖13.電感電流與軟啟動時(shí)間的關(guān)系

大多數(shù)開關(guān)穩(wěn)壓器(tSS)具有軟啟動特性,，這是為了讓設(shè)計(jì)人員能夠調(diào)整啟動期間的輸出電壓上升時(shí)間,。改變單個(gè)電阻的值常常是調(diào)整軟啟動時(shí)間的便利方法。圖13顯示了升降壓型變器的啟動波形,。軟啟動時(shí)間從4 ms變到16 ms時(shí),，可以看到電感電流峰值顯著下降25%。

提高開關(guān)頻率

圖14顯示了改變開關(guān)頻率(fSW)對電感電流的影響,。假定占空比D和輸出電流保持不變,，則電感電流的交流分量電壓或ΔIL/2受fSW變化的影響，而直流分量電壓不受影響,。因此，當(dāng)開關(guān)頻率較高時(shí),，與之成反比的電感電流峰值會較低,。

圖14.影響電感電流峰值的因素

ADP5070：示例

輸出電容可以有多大？

ADP5070是一款單芯片,、雙通道,、升壓和反相升降壓型穩(wěn)壓器，通過打嗝模式限流方案提供過流保護(hù),。有些客戶忘記考慮在輸出端放置太多電容的弊端,，特別是在高占空比工作條件下或在最小輸入電壓下。這通常會導(dǎo)致反相輸出端發(fā)生啟動問題,，因?yàn)榉聪嘟祲?升壓調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì)的限流閾值低于升壓調(diào)節(jié)器,。 

圖15可用來幫助應(yīng)用工程師確定ADP5070輸出端允許多大的電容，以避免啟動問題,。它使用電感峰值電流與輸出電流的直接關(guān)系（包括表3公式中的浪涌）,，顯示了不同輸入和輸出電壓組合下的最大COUT與最大IOUT的關(guān)系曲線。利用公式9或公式10考慮最佳VOUT紋波性能,，將有助于設(shè)計(jì)輸出電容限值,。 

兩張圖均基于調(diào)節(jié)器的最短tSS和限流閾值計(jì)算。所選外部元件的電流處理能力比調(diào)節(jié)器高得多,。換言之,，如果tSS增加，這些圖中的數(shù)值肯定會變大,。

圖15.最大COUT與最大負(fù)載電流的關(guān)系

對于需要更高輸出負(fù)載電流的應(yīng)用,，應(yīng)考慮ADP5071。對于升壓和反相降壓-升壓調(diào)節(jié)器,，ADP5071設(shè)計(jì)的限流閾值均高于ADP5070,。

計(jì)算結(jié)果與測量數(shù)據(jù)

圖16顯示了反相調(diào)節(jié)器的電感感應(yīng)電壓和電流的啟動波形，而圖17顯示了利用表3中公式計(jì)算出的電感電流數(shù)據(jù)和實(shí)測基準(zhǔn)數(shù)據(jù),。

圖16.啟動時(shí)的電感電流和感應(yīng)電壓

圖17.電感電流：計(jì)算值與測量值

數(shù)據(jù)表明,，如果tSS增加,，浪涌電流會大大降低，從而降低電感峰值電流,。當(dāng)tSS為4 ms時(shí),，反相調(diào)節(jié)器已經(jīng)達(dá)到0.6 A的限流閾值，并有發(fā)生啟動問題的趨勢,。補(bǔ)救辦法是將tSS增加到16 ms,，以提供足夠的電感峰值電流裕量。

結(jié)論

本文已闡明,，仔細(xì)設(shè)計(jì)輸出濾波電容對于開關(guān)轉(zhuǎn)換器設(shè)計(jì)十分重要,。深入了解影響啟動期間電感峰值電流的因素有助于避免啟動問題。升壓和反相降壓-升壓轉(zhuǎn)換器更容易出現(xiàn)這些問題,，特別是那些使用打嗝模式限流方案的轉(zhuǎn)換器,。 

電感峰值電流和輸出浪涌電流之間的直接關(guān)系已給出。當(dāng)設(shè)計(jì)輸出電容時(shí),，對照限流閾值考慮電感峰值電流將很有幫助,。對于相同的輸出條件，通過增加軟啟動時(shí)間或轉(zhuǎn)換器開關(guān)頻率可以降低輸出浪涌電流,。使用ADI公司的ADP5070/ADP5071/ADP5073/ADP5074/ADP5075系列單芯片開關(guān)穩(wěn)壓器設(shè)計(jì)DC-DC開關(guān)轉(zhuǎn)換器時(shí),，本文可作為參考資料。

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