0 引言

    微電網(wǎng)是各種類型的分布式電源并網(wǎng)的重要形式,，也是清潔能源與電網(wǎng)之間的橋梁,。隨著分布式電源滲透率的提高，增大對大電網(wǎng)電壓和頻率的不利影響,，從而提高系統(tǒng)穩(wěn)定性是亟待解決的,。傳統(tǒng)的微網(wǎng)逆變器控制策略幾乎沒有慣性，無法為電網(wǎng)提供穩(wěn)定性支撐,，所以需要新的控制策略來改善新能源的調(diào)頻調(diào)壓特性,，對未來智慧城市的建設(shè)具有重要意義。

    虛擬同步發(fā)電機(VSG)的外接口特性能夠與同步發(fā)電機(SG)相媲美,，具備SG所固有的轉(zhuǎn)子慣性,、調(diào)頻調(diào)壓特性、下垂外特性以及輸出阻抗特性,，對維持大電網(wǎng)穩(wěn)定性具有重要意義,，利用VSG算法將逆變器控制成具有SG的特性,，在負荷變化過程中，維持頻率和電壓穩(wěn)定^[1],。文獻[1]通過模擬同步發(fā)電機的預(yù)同步裝置,，實現(xiàn)虛擬同步發(fā)電機并/離網(wǎng)無縫切換，并且給出了轉(zhuǎn)動慣量和阻尼系數(shù)的參數(shù)優(yōu)化方法,，但沒有考慮實際參數(shù)的物理意義,。文獻[2-3]按照SG的電磁暫態(tài)特性進行設(shè)計，主要考慮了有功調(diào)頻和無功調(diào)壓特性,，保證了系統(tǒng)動態(tài)過程頻率和輸出電壓的穩(wěn)定性,。文獻[4]對同步發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程線性化處理，提出了阻尼參數(shù)和轉(zhuǎn)動慣量優(yōu)化方案,，但沒有給出電磁暫態(tài)特性及調(diào)壓特性,，弱電網(wǎng)下難以支撐電壓。

    本文基于孤島微電網(wǎng)下的VSG虛擬阻抗的雙閉環(huán)控制策略,，結(jié)合VSG控制框圖,，首先詳細闡述了虛擬同步發(fā)電機各個控制部分的基本原理，其次以兩臺不同容量的VSG為例,，提出并聯(lián)組網(wǎng)時的功率分配策略,，通過搭建兩臺不同容量的VSG并聯(lián)系統(tǒng)仿真模型，實現(xiàn)VSG在并網(wǎng)下按照額定容量比進行功率分配,。最后經(jīng)過驗證,，多VSG并聯(lián)下的功率分配策略可以實現(xiàn)離/并網(wǎng)模式下的無縫平滑切換。

1 虛擬同步發(fā)電機控制策略

    虛擬同步發(fā)電機控制策略主要包括功頻調(diào)節(jié)器,、勵磁調(diào)節(jié)器,、電氣控制部分、雙閉環(huán)控制以及預(yù)同步過程五個部分,，調(diào)制部分為SPWM調(diào)制用于驅(qū)動IGBT的通斷,，VSG控制框圖如圖1所示。

1.1 功頻調(diào)節(jié)器

    由原動機方程和機械轉(zhuǎn)子方程共同組成功頻調(diào)節(jié)器,，假設(shè)極對數(shù)為1,，VSG的轉(zhuǎn)子運動方程如式(1)。

式中：ω為轉(zhuǎn)子角速度,；ω₀為空載轉(zhuǎn)子角速度,；T_m為機械轉(zhuǎn)矩；T_e為電磁轉(zhuǎn)矩,；P_m、P_e分別為機械功率和電磁功率,；D為虛擬阻尼系數(shù),；J為虛擬慣量,。虛擬同步機的功頻調(diào)節(jié)器能夠在并網(wǎng)跟蹤的基礎(chǔ)上對頻率的偏差做出有功調(diào)節(jié)響應(yīng)，有效提升多微源逆變器應(yīng)對頻率異常事件情況,，有助于頻率的平穩(wěn)變化,，提高了系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

1.2 電氣控制部分

    現(xiàn)研究的逆變器控制算法大多數(shù)是逆變器輸出呈阻性,，實際中同步發(fā)電機的輸出阻抗呈感性,，故本文模擬同步發(fā)電機的外特性，VSG的電氣控制部分采用同步發(fā)電機的二階方程,，為使VSG輸出阻抗呈感性,，令r=0，如式(2),。

1.3 勵磁調(diào)節(jié)器

    通過無功調(diào)壓下垂特性得到VSG機端電壓的給定值Uref,，其表達式：

式中：U_N為額定電壓，D_q為無功調(diào)節(jié)系數(shù),，Q_ref,、Q分別為無功指令和瞬時無功值。

    VSG無功調(diào)壓控制部分較好地模擬同步發(fā)電機勵磁系統(tǒng)穩(wěn)定電壓的特性,，使得輸出電壓在一個合理值,，能夠更好地實現(xiàn)VSG并聯(lián)下的功率分配。

1.4 雙環(huán)控制

    通過電壓和電流的相互解耦,，實現(xiàn)電壓和電流的獨立控制能夠簡化控制算法,，使得多微源逆變器的電壓控制方式是由電壓外環(huán)控制器和電流內(nèi)環(huán)控制器組合來實現(xiàn)的，電壓外環(huán)的主要作用是確定電流內(nèi)環(huán)的參考值,，電流內(nèi)環(huán)的主要作用是實現(xiàn)電流的快速跟蹤控制,，輸出SPWM波的調(diào)制電壓信號?？刂瓶驁D如圖1所示,。

1.5 預(yù)同步控制原理

    為減少電流沖擊的影響，虛擬同步發(fā)電機并入微網(wǎng)前其輸出電壓頻率,、相位和幅值必須與多微源母線電壓一致,，預(yù)同步原理：q軸電壓經(jīng)過PI調(diào)節(jié)器后產(chǎn)生頻率調(diào)節(jié)量與VSG功頻調(diào)節(jié)器的輸出頻率疊加，產(chǎn)生微網(wǎng)母線電壓相位θ,，并入多VSG時,，為使Δω=0，必須切除并聯(lián)同步,。此刻,，VSG將和其他VSG共同承擔供電任務(wù)（注意VSG是空載并入逆變器的）。

    總的來說,，虛擬同步發(fā)電機控制的逆變器具有和傳統(tǒng)同步發(fā)電機一樣的外特性,，在穩(wěn)定電壓和頻率的同時,，分別利用虛擬慣量和虛擬阻尼系數(shù)來提高微電網(wǎng)的頻率和電壓的穩(wěn)定性。

2 多VSG并聯(lián)時的功率分配策略

    本文主要討論不同容量的兩臺VSG并聯(lián)組網(wǎng)時的功率分配,，由于本文提出的基于VSG虛擬阻抗的雙閉環(huán)控制策略可以通過調(diào)整虛擬阻抗的取值來調(diào)整其輸出阻抗的大小,，圖2為含線路阻抗的兩臺VSG并聯(lián)示意圖，由于每臺VSG輸出有功功率和無功功率均受線路阻抗的影響,，導(dǎo)致功率不能均分^[5],。當輸出阻抗遠遠大于線路阻抗時，線路阻抗對其影響可忽略,。

    忽略線路阻抗時,，每臺VSG機端輸出功率為：

    要按照額定容量比進行有功功率分配，即需要：

3 仿真分析

    如圖3所示,，為兩臺VSG控制的兩電平逆變器帶LC濾波器組成的并聯(lián)結(jié)構(gòu)圖,，基于此框圖和結(jié)合圖1的VSG控制圖，在MATLAB/simulink平臺上搭建模型,，對提出的分配策略進行驗證,。

    仿真參數(shù)：直流母線電壓U_dc=700 V，額定相電壓幅值U_N=311 V,，額定頻率f=50 Hz,；VSG1仿真參數(shù)：J=12，D=18,，調(diào)頻系數(shù)K_p=10 000,，無功調(diào)節(jié)系數(shù)D_q=0.03，虛擬阻抗L_vir1=5 mH,，濾波電感L₁=2 mH,，濾波電容C=50 μF，導(dǎo)線參數(shù)：R=0.2 Ω,，L₂=0.2 mH,；VSG2仿真參數(shù)：J=6，D=9,，調(diào)頻系數(shù)K_p=5 000,，無功調(diào)壓系數(shù)D_q=0.06，虛擬阻抗為L_vir2=10 mH,，濾波電感L₁=4 mH,，導(dǎo)線參數(shù)：R=0.4 Ω，L₂=0.4 mH,。

    仿真階段：VSG1帶載啟動,，0.8 s啟動VSG2，在1 s時投入帶10 kW+8 Var的本地負載，1.5 s投入阻感,，并聯(lián)同步使能,，3～3.5 s并入電網(wǎng),，整個運行時間為4.5 s,，在整個階段，兩臺虛擬同步發(fā)電機的輸出有功功率和無功功率如圖4和圖5所示,。

    由圖4和圖5可知,，引入勵磁器后，基于VSG虛擬阻抗的雙閉環(huán)控制策略,，很好地保證并聯(lián)組網(wǎng)模式下并網(wǎng)逆變器對功率的跟蹤,，離網(wǎng)運行模式下滿足本地負載的需求，在離/并網(wǎng)模式切換下系統(tǒng)具有和SG一樣的外特性,。從圖中看到VSG1和VSG2輸出的有功功率之比和無功功率之比均為2:1,，滿足上文中的仿真參數(shù)設(shè)計，驗證了本文提出的功率分配策略,，實現(xiàn)了兩臺不同容量VSG在并聯(lián)組網(wǎng)下按照額定容量比進行功率分配,。

    圖6和圖7給出了虛擬同步發(fā)電機電流波形，3～3.5 s為并網(wǎng)時間,，電流出現(xiàn)變化,，但又迅速穩(wěn)定下來，整個階段,，電流波形變化在所提策略設(shè)想內(nèi),，運行良好。圖7也是離/并網(wǎng)切換時電流波形變化情況,在切換過程中電流波形平滑穩(wěn)定,，沒有出現(xiàn)沖擊電流或者明顯波動,。

    圖8給出的是虛擬同步發(fā)電機電壓波形，圖中給出的是1 s～3 s時間段,，在離網(wǎng)運行模式,，預(yù)同步階段，離/并網(wǎng)模式下,，虛擬同步發(fā)電機端電壓幅值一直保持在311 V左右,，說明本文所提策略可以很好地控制其輸出電壓，圖9給出了微電網(wǎng)頻率變化曲線,，在1 s投入本地負載時,，頻率有微小波動，但很快又趨于平穩(wěn),；在1.5 s時,，無縫切換過程中VSG和微電網(wǎng)的頻率加大，微電網(wǎng)電壓要追趕電網(wǎng)電壓，促使微電網(wǎng)頻率迅速降低后,，又在短時間內(nèi)恢復(fù),，在并網(wǎng)階段，頻率保持不變,，波形保持完好,。圖10給出在1.5 s時的微電網(wǎng)電壓追趕電網(wǎng)電壓波形變化情況，大約在1.63 s實現(xiàn)同步,，預(yù)同步響應(yīng)快速,。

4 結(jié)論

    本文基于現(xiàn)有VSG虛擬阻抗的雙閉環(huán)控制策略，引入勵磁控制器,，考慮了實際導(dǎo)線參數(shù),，提出一種多VSG并聯(lián)組網(wǎng)下的功率分配策略，通過搭建兩臺不同容量的VSG并聯(lián)系統(tǒng)仿真模型,，實現(xiàn)了VSG在并網(wǎng)下按照額定容量比進行功率分配,。通過仿真分析和驗證，多VSG并聯(lián)下的功率分配策略可以實現(xiàn)離/并網(wǎng)運行模式的無縫平滑切換,，對示范工程建設(shè)有一定借鑒意義,。

參考文獻

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作者信息:

孫  戈1,，張志禹1，馬如偉2

（1.西安理工大學(xué) 自動化與信息工程學(xué)院,，陜西 西安710048,；2.國網(wǎng)山東省電力公司萊蕪供電公司，山東 萊蕪271100）