0 引言

    微電網(wǎng)是各種類(lèi)型的分布式電源并網(wǎng)的重要形式，也是清潔能源與電網(wǎng)之間的橋梁,。隨著分布式電源滲透率的提高,，增大對(duì)大電網(wǎng)電壓和頻率的不利影響，從而提高系統(tǒng)穩(wěn)定性是亟待解決的,。傳統(tǒng)的微網(wǎng)逆變器控制策略幾乎沒(méi)有慣性,，無(wú)法為電網(wǎng)提供穩(wěn)定性支撐，所以需要新的控制策略來(lái)改善新能源的調(diào)頻調(diào)壓特性,，對(duì)未來(lái)智慧城市的建設(shè)具有重要意義,。

    虛擬同步發(fā)電機(jī)(VSG)的外接口特性能夠與同步發(fā)電機(jī)(SG)相媲美,，具備SG所固有的轉(zhuǎn)子慣性、調(diào)頻調(diào)壓特性,、下垂外特性以及輸出阻抗特性,，對(duì)維持大電網(wǎng)穩(wěn)定性具有重要意義，利用VSG算法將逆變器控制成具有SG的特性,，在負(fù)荷變化過(guò)程中,，維持頻率和電壓穩(wěn)定^[1]。文獻(xiàn)[1]通過(guò)模擬同步發(fā)電機(jī)的預(yù)同步裝置,，實(shí)現(xiàn)虛擬同步發(fā)電機(jī)并/離網(wǎng)無(wú)縫切換,，并且給出了轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和阻尼系數(shù)的參數(shù)優(yōu)化方法，但沒(méi)有考慮實(shí)際參數(shù)的物理意義,。文獻(xiàn)[2-3]按照SG的電磁暫態(tài)特性進(jìn)行設(shè)計(jì),，主要考慮了有功調(diào)頻和無(wú)功調(diào)壓特性，保證了系統(tǒng)動(dòng)態(tài)過(guò)程頻率和輸出電壓的穩(wěn)定性,。文獻(xiàn)[4]對(duì)同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程線(xiàn)性化處理,，提出了阻尼參數(shù)和轉(zhuǎn)動(dòng)慣量?jī)?yōu)化方案，但沒(méi)有給出電磁暫態(tài)特性及調(diào)壓特性,，弱電網(wǎng)下難以支撐電壓,。

    本文基于孤島微電網(wǎng)下的VSG虛擬阻抗的雙閉環(huán)控制策略，結(jié)合VSG控制框圖,，首先詳細(xì)闡述了虛擬同步發(fā)電機(jī)各個(gè)控制部分的基本原理,，其次以?xún)膳_(tái)不同容量的VSG為例，提出并聯(lián)組網(wǎng)時(shí)的功率分配策略,，通過(guò)搭建兩臺(tái)不同容量的VSG并聯(lián)系統(tǒng)仿真模型,，實(shí)現(xiàn)VSG在并網(wǎng)下按照額定容量比進(jìn)行功率分配。最后經(jīng)過(guò)驗(yàn)證,，多VSG并聯(lián)下的功率分配策略可以實(shí)現(xiàn)離/并網(wǎng)模式下的無(wú)縫平滑切換,。

1 虛擬同步發(fā)電機(jī)控制策略

    虛擬同步發(fā)電機(jī)控制策略主要包括功頻調(diào)節(jié)器、勵(lì)磁調(diào)節(jié)器,、電氣控制部分,、雙閉環(huán)控制以及預(yù)同步過(guò)程五個(gè)部分，調(diào)制部分為SPWM調(diào)制用于驅(qū)動(dòng)IGBT的通斷,，VSG控制框圖如圖1所示,。

1.1 功頻調(diào)節(jié)器

    由原動(dòng)機(jī)方程和機(jī)械轉(zhuǎn)子方程共同組成功頻調(diào)節(jié)器，假設(shè)極對(duì)數(shù)為1,，VSG的轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程如式(1),。

式中：ω為轉(zhuǎn)子角速度；ω₀為空載轉(zhuǎn)子角速度,；T_m為機(jī)械轉(zhuǎn)矩,；T_e為電磁轉(zhuǎn)矩,；P_m、P_e分別為機(jī)械功率和電磁功率,；D為虛擬阻尼系數(shù),；J為虛擬慣量。虛擬同步機(jī)的功頻調(diào)節(jié)器能夠在并網(wǎng)跟蹤的基礎(chǔ)上對(duì)頻率的偏差做出有功調(diào)節(jié)響應(yīng),，有效提升多微源逆變器應(yīng)對(duì)頻率異常事件情況,，有助于頻率的平穩(wěn)變化，提高了系統(tǒng)的穩(wěn)定性,。

1.2 電氣控制部分

    現(xiàn)研究的逆變器控制算法大多數(shù)是逆變器輸出呈阻性,，實(shí)際中同步發(fā)電機(jī)的輸出阻抗呈感性，故本文模擬同步發(fā)電機(jī)的外特性,，VSG的電氣控制部分采用同步發(fā)電機(jī)的二階方程,，為使VSG輸出阻抗呈感性，令r=0,，如式(2),。

1.3 勵(lì)磁調(diào)節(jié)器

    通過(guò)無(wú)功調(diào)壓下垂特性得到VSG機(jī)端電壓的給定值Uref，其表達(dá)式：

式中：U_N為額定電壓,，D_q為無(wú)功調(diào)節(jié)系數(shù),，Q_ref,、Q分別為無(wú)功指令和瞬時(shí)無(wú)功值,。

    VSG無(wú)功調(diào)壓控制部分較好地模擬同步發(fā)電機(jī)勵(lì)磁系統(tǒng)穩(wěn)定電壓的特性，使得輸出電壓在一個(gè)合理值,，能夠更好地實(shí)現(xiàn)VSG并聯(lián)下的功率分配,。

1.4 雙環(huán)控制

    通過(guò)電壓和電流的相互解耦，實(shí)現(xiàn)電壓和電流的獨(dú)立控制能夠簡(jiǎn)化控制算法,，使得多微源逆變器的電壓控制方式是由電壓外環(huán)控制器和電流內(nèi)環(huán)控制器組合來(lái)實(shí)現(xiàn)的,，電壓外環(huán)的主要作用是確定電流內(nèi)環(huán)的參考值，電流內(nèi)環(huán)的主要作用是實(shí)現(xiàn)電流的快速跟蹤控制,，輸出SPWM波的調(diào)制電壓信號(hào),。控制框圖如圖1所示,。

1.5 預(yù)同步控制原理

    為減少電流沖擊的影響,，虛擬同步發(fā)電機(jī)并入微網(wǎng)前其輸出電壓頻率、相位和幅值必須與多微源母線(xiàn)電壓一致,，預(yù)同步原理：q軸電壓經(jīng)過(guò)PI調(diào)節(jié)器后產(chǎn)生頻率調(diào)節(jié)量與VSG功頻調(diào)節(jié)器的輸出頻率疊加,，產(chǎn)生微網(wǎng)母線(xiàn)電壓相位θ，并入多VSG時(shí),，為使Δω=0,，必須切除并聯(lián)同步,。此刻，VSG將和其他VSG共同承擔(dān)供電任務(wù)（注意VSG是空載并入逆變器的）,。

    總的來(lái)說(shuō),，虛擬同步發(fā)電機(jī)控制的逆變器具有和傳統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)一樣的外特性，在穩(wěn)定電壓和頻率的同時(shí),，分別利用虛擬慣量和虛擬阻尼系數(shù)來(lái)提高微電網(wǎng)的頻率和電壓的穩(wěn)定性,。

2 多VSG并聯(lián)時(shí)的功率分配策略

    本文主要討論不同容量的兩臺(tái)VSG并聯(lián)組網(wǎng)時(shí)的功率分配，由于本文提出的基于VSG虛擬阻抗的雙閉環(huán)控制策略可以通過(guò)調(diào)整虛擬阻抗的取值來(lái)調(diào)整其輸出阻抗的大小,，圖2為含線(xiàn)路阻抗的兩臺(tái)VSG并聯(lián)示意圖,，由于每臺(tái)VSG輸出有功功率和無(wú)功功率均受線(xiàn)路阻抗的影響，導(dǎo)致功率不能均分^[5],。當(dāng)輸出阻抗遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于線(xiàn)路阻抗時(shí),，線(xiàn)路阻抗對(duì)其影響可忽略。

    忽略線(xiàn)路阻抗時(shí),，每臺(tái)VSG機(jī)端輸出功率為：

    要按照額定容量比進(jìn)行有功功率分配,，即需要：

3 仿真分析

    如圖3所示，為兩臺(tái)VSG控制的兩電平逆變器帶LC濾波器組成的并聯(lián)結(jié)構(gòu)圖,，基于此框圖和結(jié)合圖1的VSG控制圖,，在MATLAB/simulink平臺(tái)上搭建模型，對(duì)提出的分配策略進(jìn)行驗(yàn)證,。

    仿真參數(shù)：直流母線(xiàn)電壓U_dc=700 V,，額定相電壓幅值U_N=311 V，額定頻率f=50 Hz,；VSG1仿真參數(shù)：J=12,，D=18，調(diào)頻系數(shù)K_p=10 000,，無(wú)功調(diào)節(jié)系數(shù)D_q=0.03,，虛擬阻抗L_vir1=5 mH，濾波電感L₁=2 mH,，濾波電容C=50 μF,，導(dǎo)線(xiàn)參數(shù)：R=0.2 Ω，L₂=0.2 mH,；VSG2仿真參數(shù)：J=6,，D=9，調(diào)頻系數(shù)K_p=5 000,，無(wú)功調(diào)壓系數(shù)D_q=0.06,，虛擬阻抗為L(zhǎng)_vir2=10 mH，濾波電感L₁=4 mH，導(dǎo)線(xiàn)參數(shù)：R=0.4 Ω,，L₂=0.4 mH,。

    仿真階段：VSG1帶載啟動(dòng)，0.8 s啟動(dòng)VSG2,，在1 s時(shí)投入帶10 kW+8 Var的本地負(fù)載,，1.5 s投入阻感，并聯(lián)同步使能,，3～3.5 s并入電網(wǎng),，整個(gè)運(yùn)行時(shí)間為4.5 s，在整個(gè)階段,，兩臺(tái)虛擬同步發(fā)電機(jī)的輸出有功功率和無(wú)功功率如圖4和圖5所示,。

    由圖4和圖5可知，引入勵(lì)磁器后,，基于VSG虛擬阻抗的雙閉環(huán)控制策略,，很好地保證并聯(lián)組網(wǎng)模式下并網(wǎng)逆變器對(duì)功率的跟蹤，離網(wǎng)運(yùn)行模式下滿(mǎn)足本地負(fù)載的需求,，在離/并網(wǎng)模式切換下系統(tǒng)具有和SG一樣的外特性,。從圖中看到VSG1和VSG2輸出的有功功率之比和無(wú)功功率之比均為2:1，滿(mǎn)足上文中的仿真參數(shù)設(shè)計(jì),，驗(yàn)證了本文提出的功率分配策略,，實(shí)現(xiàn)了兩臺(tái)不同容量VSG在并聯(lián)組網(wǎng)下按照額定容量比進(jìn)行功率分配。

    圖6和圖7給出了虛擬同步發(fā)電機(jī)電流波形,，3～3.5 s為并網(wǎng)時(shí)間,，電流出現(xiàn)變化，但又迅速穩(wěn)定下來(lái),，整個(gè)階段,，電流波形變化在所提策略設(shè)想內(nèi)，運(yùn)行良好,。圖7也是離/并網(wǎng)切換時(shí)電流波形變化情況,在切換過(guò)程中電流波形平滑穩(wěn)定，沒(méi)有出現(xiàn)沖擊電流或者明顯波動(dòng),。

    圖8給出的是虛擬同步發(fā)電機(jī)電壓波形,，圖中給出的是1 s～3 s時(shí)間段，在離網(wǎng)運(yùn)行模式,，預(yù)同步階段,，離/并網(wǎng)模式下，虛擬同步發(fā)電機(jī)端電壓幅值一直保持在311 V左右,，說(shuō)明本文所提策略可以很好地控制其輸出電壓,，圖9給出了微電網(wǎng)頻率變化曲線(xiàn)，在1 s投入本地負(fù)載時(shí)，頻率有微小波動(dòng),，但很快又趨于平穩(wěn),；在1.5 s時(shí)，無(wú)縫切換過(guò)程中VSG和微電網(wǎng)的頻率加大,，微電網(wǎng)電壓要追趕電網(wǎng)電壓,，促使微電網(wǎng)頻率迅速降低后，又在短時(shí)間內(nèi)恢復(fù),，在并網(wǎng)階段,，頻率保持不變，波形保持完好,。圖10給出在1.5 s時(shí)的微電網(wǎng)電壓追趕電網(wǎng)電壓波形變化情況,，大約在1.63 s實(shí)現(xiàn)同步，預(yù)同步響應(yīng)快速,。

4 結(jié)論

    本文基于現(xiàn)有VSG虛擬阻抗的雙閉環(huán)控制策略,，引入勵(lì)磁控制器，考慮了實(shí)際導(dǎo)線(xiàn)參數(shù),，提出一種多VSG并聯(lián)組網(wǎng)下的功率分配策略,，通過(guò)搭建兩臺(tái)不同容量的VSG并聯(lián)系統(tǒng)仿真模型，實(shí)現(xiàn)了VSG在并網(wǎng)下按照額定容量比進(jìn)行功率分配,。通過(guò)仿真分析和驗(yàn)證,，多VSG并聯(lián)下的功率分配策略可以實(shí)現(xiàn)離/并網(wǎng)運(yùn)行模式的無(wú)縫平滑切換，對(duì)示范工程建設(shè)有一定借鑒意義,。

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作者信息:

孫  戈1,，張志禹1,，馬如偉2

（1.西安理工大學(xué) 自動(dòng)化與信息工程學(xué)院，陜西 西安710048,；2.國(guó)網(wǎng)山東省電力公司萊蕪供電公司,，山東 萊蕪271100）