1,、引言

　　機載光電穩(wěn)瞄產(chǎn)品大量裝備于各種類型飛機上，其核心是陀螺穩(wěn)定平臺,，主要作用在于隔離載體的角擾動,，使安裝在載體上的光學傳感器的視軸在慣性空間內(nèi)保持穩(wěn)定，使光學傳感器得到清晰的圖像,。穩(wěn)定控制最直觀的方法是將光學傳感器系統(tǒng)安裝在減震裝置上,，減振器可以隔離載體的高頻低振幅振動，但是減振后的低頻振動仍然會對視軸產(chǎn)生擾動,。因此,，這種被動隔離的方法常與主動隔離的方法混合使用。主動隔離的方法有：整體穩(wěn)定,、齒輪傳動穩(wěn)定,、光學穩(wěn)定、電子學穩(wěn)定和動量輪穩(wěn)定[1],。

　　機載光電穩(wěn)瞄穩(wěn)定控制算法除了經(jīng)典控制還有各種先進的控制算法,，如：最優(yōu)控制、變結構控制,、神經(jīng)網(wǎng)絡及模糊控制等,。從目前的文獻資料來看，這些先進的算法大都限于仿真研究,，實際用于產(chǎn)品的報道很少,。目前，機載光電穩(wěn)瞄產(chǎn)品以經(jīng)典控制模擬電路實現(xiàn)為主,。

　　模擬控制的實現(xiàn)依賴于集成電路和分離元件,，設備間的信號傳遞均采用模擬量,，導致控制器元件眾多、結構復雜,、體積龐大,，同時在模擬電路的硬件基礎上，要想實現(xiàn)各種復雜的現(xiàn)代控制方法幾乎是不可能的,。數(shù)字控制系統(tǒng)以程序代替硬件,，有利于減小電路的體積，降低成本,，在信號處理,、算法實現(xiàn)上具有模擬控制無可替代的優(yōu)勢。數(shù)字控制是整個伺服控制領域的發(fā)展趨勢,。隨著科學技術的發(fā)展,，對機載光電穩(wěn)瞄的穩(wěn)定精度、動態(tài)品質的要求越來越高,。因此,，必須采用先進的數(shù)字控制技術，運用現(xiàn)代控制算法,，設計出高性能的陀螺穩(wěn)定平臺控制系統(tǒng),，以滿足實際系統(tǒng)的要求。

　　2,、機載光電穩(wěn)瞄系統(tǒng)工作原理

　　系統(tǒng)的控制環(huán)路如圖1所示,，系統(tǒng)包含三個環(huán)路，內(nèi)部為電流環(huán),，電流環(huán)控制流過電樞的電流盡可能嚴格跟隨電流指令,，改善電流跟隨電壓的動態(tài)特性，包括超調(diào)和調(diào)節(jié)時間等,，抑制電子噪聲和反電勢等的影響,。中間為速度環(huán)，即穩(wěn)定環(huán),。穩(wěn)定環(huán)是光電穩(wěn)瞄系統(tǒng)的關鍵,，光電探測器的機（船、車）載應用直接受伺服系統(tǒng)穩(wěn)定環(huán)性能的影響[2],。穩(wěn)定環(huán)采用速率陀螺作為慣性敏感元件,，檢測光電穩(wěn)定平臺方位和俯仰軸角速度，與速度命令信號形成誤差電壓,，該誤差電壓通過穩(wěn)定控制器在直流電機軸上產(chǎn)生穩(wěn)定力矩,，從而實現(xiàn)光電穩(wěn)定平臺抑制擾動、保持在慣性空間相對穩(wěn)定。外部為位置環(huán),，通過比較輸入信號與反饋信號產(chǎn)生控制偏差,，借助位置控制器校正補償輸出到穩(wěn)定環(huán)對光電穩(wěn)瞄實施控制。在目前的穩(wěn)瞄產(chǎn)品中,，三個環(huán)路的控制器除了位置環(huán)控制器為數(shù)字控制器,，穩(wěn)定環(huán)控制器和電流環(huán)控制器均為模擬控制器。本文研究的目的是將穩(wěn)定環(huán)用數(shù)字控制方式實現(xiàn),。

圖1 光電穩(wěn)定平臺控制系統(tǒng)環(huán)路

　　3,、控制系統(tǒng)建模與設計

　　建立數(shù)學模型

　　從前面的分析可知，穩(wěn)定環(huán)路控制的對象為包括穩(wěn)瞄轉塔的電流閉環(huán),，對電流閉環(huán)分析如下：

　　PWM驅動模型如圖2所示。本系統(tǒng)中采用的是雙極性四橋式PWM驅動,，其傳遞函數(shù)可以寫為：

　?。?）

圖2 PWM驅動模型

　　當PWM開關頻率較高，并且系統(tǒng)的截止頻率時,，上式可以簡化為：

　?。?）

　　其中kPMW= 電源電壓/三角波電壓；T為PWM開關周期,。

　　一般來說Ｔ非常小,，可以忽略延遲環(huán)節(jié)。

　　電機模型

　　電機選用的是永磁直流力矩電機,，系統(tǒng)采用的是電壓調(diào)速,。由此可以得到電機的模型：

　　（3）

　　其中R為電機繞組電阻,，L為電機繞組電感,，U2表示調(diào)制電壓輸入，I表示流過電機繞組的電流,，E為電機繞組反電勢,，J為負載轉動慣量，M為電機輸出力矩,，ω為電機轉速（即負載轉速）,，Ce和Cm分別為電機的反電勢常數(shù)和力矩常數(shù)。

　　這樣可以得到整個電流環(huán)閉環(huán)結構形式如圖3所示,，圖中Md為干擾力矩,。

圖3 電流環(huán)反饋框圖

　　根據(jù)實際電路計算，得到電流環(huán)控制器為：

　　,，其中 （4）

　　3.1 控制器設計

　　光電穩(wěn)瞄一般為兩軸或三軸陀螺穩(wěn)定平臺,，各個軸從控制系統(tǒng)的構成來講，具有相似結構。兩軸平臺包括方位軸和俯仰軸,，這里以方位軸為例進行控制器設計,。

　　光電穩(wěn)瞄系統(tǒng)所用陀螺為速率陀螺，從陀螺的資料手冊上查得的陀螺數(shù)學模型[3]為：

　?。?）

　　式中:kg=10,，ω=100Hz，ξ=0.707,。

　　根據(jù)前面的分析建立經(jīng)典控制系統(tǒng)Simulink仿真模型如圖4所示,。

圖4 經(jīng)典控制系統(tǒng)Simulink仿真模型

　　利用Simulink中的線性化工具將對象線性化，其結果作為sisotool控制器設計的基礎,，從sisotool工具箱中設計控制器：

　?。?）

　　設計后系統(tǒng)根軌跡和開環(huán)頻率特性結果如圖5所示。

圖5 sisotool工具箱設計的控制器

　　從圖中可以看出系統(tǒng)幅值裕度為12.4dB,，相角裕度為51.6º,。

　　3.2 控制系統(tǒng)仿真

　　將設計的控制器加入系統(tǒng)Simulink仿真模型得到系統(tǒng)階躍響應結果如圖6所示，頻率特性如圖7所示,。

圖6階躍響應仿真結果

圖7 仿真頻率特性

　　從圖6中可以看出,，超調(diào)量為24.4%，調(diào)節(jié)時間約為115ms,。從圖7仿真頻率特性可以看出,，系統(tǒng)的帶寬約為25Hz。

　　4,、數(shù)字控制硬件平臺

　　數(shù)字控制硬件結構如圖8所示,。系統(tǒng)包括DSP芯片、A/D電路,、D/A電路和信號調(diào)理電路,。硬件平臺核心器件是TMS320F2812數(shù)字信號處理芯片。TMS320F2812的最高運行頻率可達150MHz,，片上存儲器最多達128K×16位的Flash存儲器,，最多達128K×16位的ROM，1K×16位的OPT ROM,，兩塊4K×16位的單周期訪問RAM,，一塊8K×16位的單周期訪問RAM，兩塊1K×16位的單周期訪問RAM[4],。由于TMS320F2812片內(nèi)RAM資源有限,，系統(tǒng)中外擴了一片512K的RAM芯片。

圖8 數(shù)字控制硬件結構框圖

　　陀螺輸出的電壓經(jīng)信號調(diào)理電路后進入A/D芯片,，TMS320F2812從A/D芯片讀入轉換的電壓數(shù)據(jù),，經(jīng)算法計算后,，DSP芯片將輸出的值送入D/A芯片輸出電壓，輸出的電壓經(jīng)電壓跟隨提高驅動能力后進入電機驅動電路,，由力矩電機驅動陀螺穩(wěn)定平臺,。

　　A/D轉換芯片采用AnalogDevices公司的16位6通道模數(shù)轉換芯片AD7656。此芯片輸入電壓范圍為-10V～+10V,。

　　陀螺輸出信號要經(jīng)過遠距離傳輸,，為了降低陀螺信號的噪聲，穩(wěn)瞄系統(tǒng)中采用差分形式傳輸陀螺輸出信號,。本設計中模數(shù)轉換芯片AD7656為單端輸入方式,，因此需要將陀螺輸出的差分信號轉換成單端信號。轉換電路采用AnalogDevices公司的AD620儀表放大器芯片,，該芯片的1腳和8腳之間接的電阻 決定其放大倍數(shù),，放大倍數(shù)計算公式如下：

　　（7）

　　由式7可知,，當電阻 為無窮大時放大倍數(shù) ,，本設計中選擇放大倍數(shù)為1。

　　D/A轉換芯片采用AnalogDevices公司的12位4通道數(shù)模轉換芯片DAC8412,，輸出電壓范圍為-10V～+10V，輸出的通道由DSP的地址低兩位A1和A0選擇,。DAC8412芯片的±10V輸入?yún)⒖茧妷河葾D688芯片產(chǎn)生,。

　　5、試驗與分析

　　a) 通道精度測試

　　1) A/D電路精度測試

　　用標準電壓源測試A/D電路的采樣精度,，測試結果如圖9所示,。圖中橫軸為輸入到A/D電路的標準電壓源電壓值，縱軸為AD7656芯片轉換出的數(shù)據(jù),，圖中黑點為實際測試的數(shù)據(jù)點,，直線為理想狀態(tài)下的A/D電路采樣曲線。

圖9 A/D電路精度測試結果

　　可以看出,，測試的數(shù)據(jù)點基本上位于理想A/D電路采樣曲線上,，為此算法中不需要對A/D電路采樣的數(shù)據(jù)進行補償。

　　2) D/A電路精度測試

　　通過輸出標定值來標定D/A電路的輸出精度,，測試結果如圖10所示,。圖中橫軸為DAC8412要輸出的標定電壓值數(shù)據(jù)，縱軸為D/A電路實際輸出的電壓值,，圖中黑點為實際測試的數(shù)據(jù)點,，直線為理想狀態(tài)下的D/A電路輸出曲線。

圖10 D/A電路精度測試結果

　　可以看出,，測試的數(shù)據(jù)點基本上位于理想D/A電路輸出曲線上,，為此算法中不需要對D/A電路輸出的電壓值進行補償,。

　　b) 伺服周期的設定

　　采樣周期是數(shù)字控制系統(tǒng)的一個非常重要的指標，高性能伺服控制系統(tǒng)一般采樣率不小于1KHz,，為此要測量算法運行所需的時間,，確保其在伺服周期內(nèi)完成。

　　利用DSP的IO口,，在算法運行之前置IO口為低電平,，算法運行之后置IO口為高電平，從示波器測量出低電平的時間即為算法運行所需時間,，測試結果如圖11所示,。可以看出算法運行所需時間為55 ,，滿足一般高精度數(shù)字控制系統(tǒng)的控制頻率為1kHz要求,。本設計中設定采樣周期1ms。

圖11 算法運行所需時間測試結果

　　c) 控制系統(tǒng)動態(tài)測試

　　1) 階躍響應

　　為系統(tǒng)加入階躍信號,，用示波器測量得到階躍響應曲線如圖12所示,。圖中上方的曲線為給定階躍信號曲線，下方的曲線為系統(tǒng)的響應曲線,?？梢钥闯觯仙龝r間約為20ms,，峰值時間約為40ms,，調(diào)節(jié)時間約為100ms，超調(diào)量約為37%,。

圖12 系統(tǒng)階躍響應曲線

　　2) 系統(tǒng)頻率特性

　　經(jīng)掃頻得到系統(tǒng)的閉環(huán)特性曲線如圖13所示,。從圖13可以看出，系統(tǒng)帶寬約為17Hz,。

圖13 系統(tǒng)的閉環(huán)特性曲線

　　6,、結論

　　穩(wěn)定環(huán)路是光電穩(wěn)瞄系統(tǒng)的關鍵，影響到光電穩(wěn)瞄的穩(wěn)定性能,。論文設計的控制器可以滿足光電穩(wěn)瞄的應用需求,，搭建的數(shù)字控制硬件平臺為在機載光電穩(wěn)瞄控制中實現(xiàn)復雜的算法建立了實現(xiàn)平臺。從仿真和試驗的結果可以看出,，數(shù)字控制實現(xiàn)機載光電穩(wěn)瞄穩(wěn)定控制設計簡單且可靠,，系統(tǒng)穩(wěn)定性能和動態(tài)品質較好。數(shù)字控制在機載光電穩(wěn)瞄穩(wěn)定環(huán)路控制中得到了成功應用,，系統(tǒng)穩(wěn)定控制器的設計和調(diào)試變得簡單,、靈活、高效,。論文也為其它復雜算法在機載光電穩(wěn)瞄中應用打下了基礎,。