摘 要： 針對低功耗電路設計要求，基于SMIC 0.18 μm CMOS 工藝,，設計了一種電流復用兩級共源低噪聲放大器,。仿真結果表明，在2.4 GHz的工作頻率下,，功率增益為26.26 dB,，輸入回波損耗S11為-27.14 dB,輸出回波損耗S22為-16.54 dB,反向隔離度為-40.91 dB，噪聲系數(shù)為1.52 dB,，在1.5 V的供電電壓下,，電路的靜態(tài)功耗為8.6 mW,，并且工作穩(wěn)定。

　　關鍵詞： CMOS,；電流復用,；阻抗匹配；低噪聲放大器

0 引言

　　由于具有集成度高,、成本低等優(yōu)勢,，當前大多數(shù)無線射頻收發(fā)系統(tǒng)的設計都采用CMOS技術[1]。由于低噪聲放大器（LNA）處于接收機前端,，它對整個無線通信系統(tǒng)射頻接收機的性能起著關鍵性的作用,。為了抑制后面各級噪聲對系統(tǒng)的影響，LNA要求有較好的噪聲性能以及足夠的增益,。為了保證在較大的信號動態(tài)范圍內(nèi)LNA能夠正常工作,，要求LNA有足夠的線性度，同時為了實現(xiàn)最大功率傳輸或最小噪聲系數(shù),，應保證LNA的輸入阻抗與前端源阻抗實現(xiàn)良好的匹配,。在實際設計中，這些性能指標會相互牽制相互影響,，所以在設計過程中要對這些性能指標進行折衷處理[2]。

　　本文基于SMIC 0.18 μm CMOS工藝設計實現(xiàn)了中心頻率為2.4 GHz低噪聲放大器,。文章第1部分分析了電流復用兩級共源LNA的電路結構,、輸入阻抗以及最佳MOS管尺寸的選擇；第2部分是電路仿真結果并就此結果進行了詳細的分析,；最后對全文進行總結,。

1 LNA電路設計與優(yōu)化

　　1.1 電路結構分析

　　為了滿足整個系統(tǒng)的性能要求，LNA需要足夠的增益,，所以在LNA的設計中通常采用多級放大器,。在多級放大器中，由于每級電路都要消耗電流,，導致電路電流隨著電路級數(shù)增加而增加,。為了降低功耗，本文采用CS-CS cascaded電流復用結構,，電路如圖1所示,。LNA的直流偏置電路由M0和R1構成，電源電壓,、電阻R1與M0的柵極和源極電壓決定了M0的工作電流,，晶體管M0與M1形成電流鏡。為了盡可能地減小偏置電路的附加功耗,，M0的柵寬遠小于M1柵寬,。為了盡可能地減小偏置電路對交流信號通路的影響,，電阻R2選擇得足夠大。電感L1,、L2和電容Cex實現(xiàn)輸入匹配,，電感L4、C4,、L5和電容C5實現(xiàn)輸出匹配,。在直流時，電感L3起到短路的作用,，此時第二級和第一級共享偏置電流,，這樣可以大大降低電路的功耗。在交流時,，電容C2交流接地,，電感L3起到Rfchock作用，第一級的輸出通過耦合電容C3連接到第二級晶體管M2的柵極,，構成兩級共源結構,，從而提高了整個電路的功率增益。

　　1.2 最佳MOS管寬度選擇

　　多級低噪聲放大器的噪聲系數(shù)的表達式為 [3]:

　　公式（1）中,，NFk為第k級的噪聲系數(shù),；GA（k-1）為第k-1級的增益。由式（1）可知,，NF1和GA1是NFtot取值大小的關鍵,，如果GA1足夠大，第2級及后面的放大器的噪聲對整體噪聲的影響可以忽略,，因此電路噪聲主要決定于NF1,。

　　由經(jīng)典的噪聲理論可推導出MOS管的最小噪聲系數(shù)的表達式為[4]：

　　其中，ω為LNA的工作頻率,，ωT為MOS管的截止頻率,，γ為漏噪聲系數(shù)，δ為柵噪聲系數(shù),，c為漏噪聲與柵噪聲的相關系數(shù),。gd0為漏源電壓為0時的漏源跨導，

　　公式（2）的最小噪聲系數(shù)是在不考慮功耗的情況下得出的,，考慮到功耗的限制可以得出使噪聲系數(shù)最小的最優(yōu)MOS管的寬度表達式為：

　　若MOS管的寬度取值為Wopt,，則可以計算在功耗約束的范圍內(nèi)取得的噪聲系數(shù)為：

　　1.3 輸入匹配電路的優(yōu)化設計

　　傳統(tǒng)的放大器輸入匹配通常采用源級電感負反饋結構[5-6]，如圖2所示,。

　　由圖2可知,，該結構的輸入阻抗為[2]：

　　在一定的偏置和器件尺寸條件下，選取適當?shù)腖s使得輸入阻抗為50 ,，即可實現(xiàn)輸入端的阻抗匹配,。但是這種結構需要感值很高的柵極電感,，高感值的電感在芯片中會占用很大的面積，而且在射頻電路設計中,，高感值的電感寄生電阻較大,，對應的噪聲也較大。

　　本電路的設計中在晶體管M1的柵源之間并上一個電容Cex,用來調(diào)節(jié)晶體管M1柵源之間電容的大小,進而減小柵極電感的值,。此時LNA的輸入阻抗為：

　　其中

　　輸入電路諧振時,，

　　在LNA處于一定的偏置和器件尺寸的條件下，通過調(diào)整電感Ls的大小使得輸入阻抗中的實部等于50 ?,，即可實現(xiàn)輸入端的阻抗匹配,，而且此時產(chǎn)生的實部不是一個實際的電阻，因此不用擔心由實際電阻而產(chǎn)生的熱噪聲,，所以不會對放大器的噪聲性能產(chǎn)生影響,。通過調(diào)整Lg和Ct的大小使輸入阻抗的虛部的感抗和容抗相互抵消，使得輸入阻抗的虛部為零,。從式（7）可以看出,，在晶體管M1的柵極和源極之間并聯(lián)一個電容Cex后，所需要的柵極電感的值減小,。

　　1.4 電路穩(wěn)定性分析

　　電路的穩(wěn)定性也是LNA設計中需要考慮的一個重要的性能指標,。在放大器的設計中，必須保證放大器的穩(wěn)定性,，否則放大器在一定條件的激勵下有可能會出現(xiàn)自激現(xiàn)象,。通常用穩(wěn)定因子K描述一個二端口網(wǎng)絡的絕對穩(wěn)定條件[7]：

　　其中: 

　　要使得LNA絕對穩(wěn)定，必須保證K大于1,。

　　2 電路仿真結果及其分析

　　采用SMIC 0.18 μm CMOS射頻工藝，在Cadence軟件環(huán)境下完成電路各項性能指標的仿真,。工作頻率為2.4 GHz,，在1.5 V工作電壓下，電路的靜態(tài)功耗為8.6 mW,。

　　電路的S參數(shù)如圖3所示,。在中心頻率2.4 GHz處，正向傳輸增益S21為26.26 dB,，具有足夠的增益,，能有效地減小后級電路對噪聲的影響。輸入反射系數(shù)S11為-27.14 dB,，輸出反射系數(shù)S22為-16.54 dB,，說明實現(xiàn)了較好的輸入輸出阻抗匹配。反向隔離度S12為-40.91 dB,。LNA的噪聲系數(shù)仿真結果如圖4所示,，從圖中可以看出,，在2.4 GHz的工作頻率處，設計的低噪聲放大器的噪聲系數(shù)并不等于最小噪聲系數(shù),。若要使電路實現(xiàn)噪聲的完全匹配,，可以通過增加Cex（但會提高電路的最小噪聲系數(shù),降低電路的增益）或增加M1的柵寬 (但會增加功耗)來實現(xiàn)。本文所設計的LNA在功耗和噪聲系數(shù)之間進行了折衷處理,，在較低功耗下實現(xiàn)了較好的噪聲性能,，此時的NF為1.52 dB。本文對LNA的穩(wěn)定因子Kf也進行了仿真,，仿真結果如圖5所示,。由仿真結果可以看出Kf始終大于1，所設計的低噪聲放大器處于無條件穩(wěn)定,。

3 結論

　　本文采用電流復用技術設計了一個低功耗高增益的低噪聲放大器,，通過在輸入級晶體管的柵源之間并上一個電容Cex,減小了柵極電感的值，降低了芯片的面積,。從電路的仿真可以看出,，本文設計的低噪聲放大器在工作頻率2.4 GHz時具有良好的綜合性能指標。

　　參考文獻

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